38CrSi合金结构钢

正38CrSi合金结构钢具有高强度、中等韧性、较高耐磨性、淬透性比40Cr稍好、在油中临界淬透直径达Φ25～Φ83. 5 mm;耐回火性好、可切削加工性尚好、但热处理时有回火脆性倾向,且冷变形塑性低、焊接性差。力学性能:抗拉强度σ_b≥960 MPa;屈服强度σ_(0. 2)≥840 MPa;伸长率δ_5≥12%;断面收缩率ψ≥50%;冲击功A_(k v)≥55 J;冲击韧性值α_(k v)≥69 J/cm~2;布氏硬度≤255 HBS_(100/3000)(退火或高温回火)。     

■160 mm非调质钢棒材的显微组织和疲劳性能

采用控轧控冷技术生产了直径为160 mm,含0.41%C、0.60%Si、1.41%Mn、0.16%Cr、0.07%V和0.023%Nb(质量分数)的可直接机加工的非调质钢棒材。通过金相检验、疲劳试验和力学性能测定等研究了棒材的显微组织、力学性能和疲劳性能。结果表明：棒材表面至距表面40 mm处的晶粒度为8.5～10.0级，显微组织为珠光体和铁素体，珠光体片层间距为170～220 nm;棒材抗拉强度为1 002 MPa,屈服强度为755 MPa,断后伸长率为18%,断面收缩率为48%,棒材距表面25 mm处的疲劳强度为502 MPa。     

重载荷大零件用铬镍钼钢

<正> 奥氏体稳定性高的铬镍钼结构钢用来制造机械性能要求高(σ_(0·2)≥950MPa,σ_b≥1100MPa,δ≥10%,ψ≥45%,a_K≥80J/cm~2,HB320～365)的大零件.但是,往往在实际油淬对,大型零件的心部组织,除了马氏体外还有影响零件性能的贝氏体.本文对铬镍钼钢的组织和性能进行了研究,钢的化学成分见表1.     

16MnCr5钢

正16MnCr5德国渗碳结构钢,材料号1.7139。心部力学性能(表层硬化后),试样尺寸11、30、63mm,抗拉强度σ_b≥1080~1370、980~1270、780~1080MPa;屈服强度σ+s≥735、685、540MPa;伸长率δ_57、8、10%;断面收缩率ψ≥30、35、35%;冲击功A_(kv)≥34、     

C10E钢

正C10E是德国结构钢,心部力学性能(表面硬化后):抗拉强度σ_b≥640～780、490～640 MPa;屈服强度σ_(0.2)≥390、295 MPa;伸长率δ_5为13%、16%;面收缩率ψ为40%、50%;冲击功a_(kv)为89、89 J。试样尺寸11 mm、30 mm。化学成分(质量分数,%):0.07～0.13 C;≤0.40 Si;0.30～0.60 Mn;≤0.035 P;≤0.035 S。热处理:热加工温度1150～850℃;退火温度650～700℃;渗碳温度900～950℃;心部淬火温度880～920℃,表层淬火温度770～820℃;回火温度150～180℃。退火后硬度≤131 HBW。     

卷取温度对540 MPa级热轧酸洗板组织性能的影响

对不同卷取温度下540MPa级热轧酸洗板的组织性能进行了研究。结果表明,卷取温度为380℃时,540 MPa级热轧酸洗板组织为铁素体+粒状贝氏体,R_(eL)≥440MPa、R_m≥550MPa,A≥28%,扩孔率达100%;当卷取温度为290℃时,钢板组织中出现了马氏体,其屈服强度和抗拉强度明显提升,扩孔性能和伸长率下降;当卷取温度降至220℃时,钢板组织中出现了大量马氏体。因此,为获得理想的强度、塑性及扩孔性能,卷取温度不宜过低。     

20CrMo钢

正20CrMo钢淬透性较高,无回火脆性,焊接性相当好,形成冷裂的倾向很小,可切削性及冷应变塑性良好。力学性能:试样毛坯尺寸为15mm。抗拉强度σ_b≥885MPa;屈服强度σ_s≥685MPa;伸长率δ_5≥12%;断面收缩率ψ≥50%;冲击功A_(kv)≥78J;冲击韧性值α_(kv)≥98J/cm~2;硬度≤197HB。一般在调质或渗碳淬火状态下使用,用于制造在非腐蚀性介质及工作温度低于250℃、含有氮氢混合物的介质中工作的高压管及各种紧固件、较高级的渗碳零件,如齿轮、轴、紧固件、法兰、螺母等。执行标准GB/T3077—1999。对应国外标准:JIS     

热处理工艺对精密铸造Grade 14Q钢卡箍力学性能和显微组织的影响

低碳低合金Grade 14Q钢卡箍采用精密铸造法生产,经热处理后力学性能需达到:Re≥345 MPa,A≥7%,Kv(-30℃)≥27 J。热处理工艺试验表明,能使该卡箍达到以上力学性能要求的热处理工艺为880℃正火,然后860℃油淬和610℃回火。     

还原剂对钒合金化非调质钢组织和性能的影响

通过添加还原剂提高钒的收得率,增加钒在45钢中的合金化率制备非调质钢。采用化学成分、力学性能、金相和扫描电镜等分析,研究了不同还原剂对V_2O_5中V收得率的影响,探讨其对钒合金化非调质钢性能的影响。结果表明,Al还原收得率显著高于Si。(Al+Mg)复合还原比单一还原效果要优,当复合还原剂中Al为61.5%、Mg为38.5%时,所制备的钒合金化调质钢力学性能最佳,抗拉强度和屈服强度分别为540 MPa和410 MPa。     

热轧2100 MPa级54SiCrV6弹簧钢圆钢的生产

鉴于对弹簧钢产品的性能要求在不断提高,马钢公司通过化学成分优化和控轧控冷工艺的应用成功开发出了2 100 MPa级、直径为18.6 mm、19.2 mm和21.5 mm的热轧54SiCrV6弹簧钢圆钢。经880℃油淬随后400℃回火后,圆钢的力学性能、硬度、显微组织、表面质量和非金属夹杂物含量等均达到了技术要求。采用热处理后的54SiCrV6钢圆钢制作的汽车悬架弹簧经受疲劳试验30多万次未断裂。     

复合形变热处理对38MnVS钢组织及性能的影响

利用热变形与温变形相结合的复合形变热处理工艺对38MnVS非调质钢进行了处理,借助光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、拉伸试验机、摆锤冲击试验机及显微硬度仪等对其组织结构及力学性能进行了表征。结果表明,当复合形变热处理工艺为1150~1200℃热变形(25%变形量)+650℃温变形(15%变形量)时,能够显著改善其组织结构,并有效增加珠光体团位错密度及形变强化效应,其显微组织主要为珠光体和沿晶界或晶内分布的均匀细小铁素体,抗拉强度、屈服强度和冲击吸收功(25℃)分别为935.8 MPa、625.5 MPa和11.8 J,相对于传统的控锻控冷工艺分别提升9.4%,12.5%和61.6%,且试样冲击断口具有解理断裂和微孔聚集型断裂混合特征。     

一种动力卡瓦高强钢热处理工艺试验研究

针对动力卡瓦材料需要同时满足高强度、高塑韧性的要求,设计了不同成分的Si-Mn-Ni系高强合金钢,进行不同回火温度的热处理试验,研究了成分差异和回火温度差异对高强合金钢力学性能的影响。结果表明:不同成分的试验钢经过相同热处理工艺后,在保持较高的强度(Rm≥1200 MPa,R_(p0.2)≥1000 MPa)的同时,塑韧性(δ≥14%,ψ≥41%,KV≥65 J)良好;对综合性能最优的试验钢进行深入的热处理工艺研究发现,随着回火温度升高,其强度降低,塑韧性提高。     

控轧控冷工艺对F40MnV非调质钢组织及性能的影响

研究了不同的控轧工艺参数对非调质钢组织结构的影响规律,并在非调质钢零件不同部位采用强化控冷技术进行锻后冷却,得到了优化的非调质钢控轧控冷技术。结果表明:非调质钢转向节零件局部强化控冷技术能显著提高零件局部的综合力学性能;在1273～1373 K下,随着应变量ε在0.22～1.61内增加,实验钢原奥氏体晶粒从26～12μm逐渐细化,在该条件下峰值应变约为0.3;在1173～1473 K范围内随着变形温度的降低,变形抗力增大,峰值应变也随之增大,材料原奥氏体晶粒尺寸在20～11μm内逐渐减小;在增大锻压比和局部风冷两种工艺配合下,F40MnV钢可获得较好的综合力学性能。     

钛、硼微合金化38B3优特钢棒材的开发及试验研究

研究了l00 t DC电炉冶炼-100 t LF精炼-100 t VD精练-保护浇铸-控轧控冷工艺生产的微合金化38B3钢棒材的力学性能、组织和夹杂物。结果表明,微合金化钢的抗拉强度≥700 MPa、屈服强度≥425 MPa、硬度≥215 HB、伸长率≥21%、断面收缩率≥32%;该钢组织为珠光体+铁素体,晶粒度为7~8级;钢中主要夹杂物为Mn S和Ti4C2S2;钢的强度增加主要是Ti N细晶强化及相变强化共同作用引起的。本研究为轿车零部件用钛微合金化钢的进一步推广作了有益尝试。     

高电导率耐热铝合金导体材料的合金设计

耐热铝合金导线的耐热机理是采用微合金化元素提高铝基体的再结晶温度。提高耐热铝合金导线电导率的措施是优选微合金元素和工业纯铝,降低微合金元素和杂质元素对铝基体导电性的影响。在分析Zr、Er、Y等微合金元素对铝导体再结晶温度和导电性影响的基础上设计出了Al-Er-Y和Al-Er-Y-B系耐热铝合金导体材料。采用优选Al99.70重熔用铝锭和Al-Er、AlY、Al-B中间合金制备了Al-Er-Y-(B)耐热铝合金导线。结果表明,Al-0.1~0.2Er-0.1~0.2Y-0~0.03B合金导线的抗拉强度≥160 MPa、伸长率(200 mm标距)≥2%、导电率(20℃)≥61%IACS、230℃退火1 h后的强度残存率≥90%。     

复合形变热处理对38MnVS钢组织及性能的影响北大核心CSCD

利用热变形与温变形相结合的复合形变热处理工艺对38MnVS非调质钢进行了处理,借助光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、拉伸试验机、摆锤冲击试验机及显微硬度仪等对其组织结构及力学性能进行了表征。结果表明,当复合形变热处理工艺为1150~1200℃热变形（25%变形量）＋650℃温变形（15%变形量）时,能够显著改善其组织结构,并有效增加珠光体团位错密度及形变强化效应,其显微组织主要为珠光体和沿晶界或晶内分布的均匀细小铁素体,抗拉强度、屈服强度和冲击吸收功（25℃）分别为935.8 MPa、625.5 MPa和11.8 J,相对于传统的控锻控冷工艺分别提升9.4%,12.5%和61.6%,且试样冲击断口具有解理断裂和微孔聚集型断裂混合特征。     

25CrMnB钢228节距履带的热处理工艺

通过金相显微镜及力学性能测定,研究了不同热处理工艺对25CrMnB钢力学性能的影响。结果表明,25CrMnB钢随淬火温度提高,晶粒逐渐粗化;随回火温度提高,强度及硬度下降,250～350℃回火时,存在韧塑性恶化区,150～250℃回火时,韧性下降,塑性先升后降,在200℃达最大值。在(880±20)℃淬火+(220±10)℃回火后,履带板具有良好的综合性能,Rm≥1500 MPa、A≥10%,KU2(常温)≥70 J,表面硬度40.0～45.0 HRC,满足了技术条件的要求。     

CF35

正CF35是日本表面淬火用钢。力学性能(热处理后):抗拉强度700～840 MPa;屈服强度≥480 MPa;伸长率≥14%;面收缩率40%;冲击功42 J。化学成分(质量分数,%):0.33～0.39 C;0.15～0.35 Si;0.50～0.80 Mn;≤0.025 P;≤0.035 S; 0.007 N。     

终锻温度对Nb-V-Ti微合金非调质钢显微组织和冲击韧性的影响

对比研究了经控锻-控冷处理的V-Ti和Nb-V-Ti微合金非调质钢的显微组织和力学性能。结果表明,Nb-V-Ti复合微合金化和控锻-控冷处理能有效细化组织,改善珠光体形态,促进V(C,N)相析出,提高非调质钢的冲击韧性。添加Nb显著提高抗奥氏体晶粒粗化温度,使细小碳氮化物弥散分布。与传统控锻-控冷工艺相比,850~900℃再结晶-未再结晶控锻-控冷工艺,使珠光体片碎化及部分球化,是导致V-Nb-Ti非调质钢冲击韧性提高的主要原因。     

挤压铸造大型铝合金结构件

以大型铝合金结构件为研究对象,探讨了挤压铸造大型铝合金结构件的模具设计原则和工艺参数对产品质量和性能的影响.研究结果表明:在模具温度为200～300℃、浇注温度为740～760℃、加压压力为70 MPa、保压时间为40 s的试验条件下,铸件组织致密、晶粒细化,力学性能达到了同种合金锻件的性能水平(σb≥350 MPa、δ5≥5%)