环境温度对钢筋混凝土腐蚀的影响

以3％NaCl溶液为腐蚀环境对灰浆中的钢筋做加速腐蚀实验，外加3V的恒电压，灰浆固化时间为17d和35d，固化温度和测试温度为20℃和35℃。结果表明固化时间短、温度高时腐蚀速率大。比较温度和空隙率二者对腐蚀速率的影响表明，空隙率对腐蚀速率的影响更大。     

发动机缸体、缸盖用覆膜砂性能研究及选优

结合江淮汽车厂4DA1型发动机缸体、缸盖的生产实际,对覆膜砂的强度、发气性和溃散性进行了研究。通过对3种覆膜砂性能的检测和比较,得出覆膜砂的固化强度表现为随固化因素改变,先不断升高直至达到最大值,然后再不断下降,以及在覆膜砂常规固化温度(200~250℃)和固化时间(90~140 s)范围内,固化温度和固化时间对覆膜砂型芯发气性的影响不大等基本规律,最终确定制芯工艺指导参数分别为:覆膜砂A 230℃、110 s,覆膜砂B 230℃、120 s,覆膜砂C 220℃、120 s,同时满足了制备型芯的高强度、低发气量和高溃散性的要求。     

宝珠覆膜砂固化工艺参数优化研究

为改善宝珠覆膜砂型壳的品质,提高铸件表面精度,通过不同固化温度和固化时间制得宝珠覆膜砂试样,测试宝珠覆膜砂抗拉和抗弯强度及发气性含量,分析不同固化工艺参数对宝珠覆膜砂性能的影响规律。研究结果表明,固化温度小于230℃时,随着固化温度的升高,宝珠覆膜砂抗拉和抗弯强度值逐渐升高,固化温度>230℃时,随着固化温度的升高,宝珠覆膜砂抗拉和抗弯强度值逐渐降低;固化时间小于120 s时,随着固化时间的延长,宝珠覆膜砂抗拉和抗弯强度值逐渐升高,固化时间大于120 s时,随着固化时间的延长,宝珠覆膜砂抗拉和抗弯强度值逐渐降低。当固化温度230℃,固化时间120 s时,宝珠覆膜砂抗拉强度最大值为1.644 MPa,抗弯强度最大值为4.781 MPa。在此工艺条件下,宝珠覆膜砂之间的断裂以内聚断裂为主,内聚断裂的强度要高于附着断裂。     

固化方式对磷酸盐有机/无机复合铸造粘结剂性能的影响

硼改性铝磷酸盐与聚乙烯醇PVA复合的有机/无机铸造粘结剂作为造型材料时不仅改善了磷酸盐型砂的吸湿性,同时大大提高了型砂固化后的脱模初强度。讨论了烘干法和吹热空气法两种不同的固化方法对磷酸盐砂强度的影响,在相同的固化时间和温度下,吹热空气法固化后试样比烘干法具有更高的强度。设计正交试验时,选取吹气压力,吹气时间和吹气温度作为吹热空气法的三个因素。试验结果表明,吹气温度和吹气时间是影响较大的因素,吹气压力的影响最小。最优的热空气固化工艺参数是热风温度160℃,吹气时间60 s,吹气压力0.5 MPa。     

X65碳钢机械液压杆的耐蚀性能研究

对机械液压杆用X65碳钢进行了耐腐蚀性能研究,考察了腐蚀介质温度和醋酸浓度对机械液压杆表面腐蚀形貌和耐腐蚀性能的影响。结果表明,当腐蚀介质温度为20℃时,随着浸泡时间的延长腐蚀速率增加;而当腐蚀介质温度为90℃时,随着时间的延长腐蚀速率降低;腐蚀产物主要为Fe CO3,醋酸的加入在一定程度上可以溶解腐蚀产物。     

磁控微粉砂轮固化工艺对砂轮磨削性能的影响

目的研究砂轮在固化过程中,固化温度和固化时间对砂轮磨削性能的影响。方法通过测试两种固化工艺制备的砂轮的抗压强度、硬度以及其加工硬质合金YG8的磨削比、表面粗糙度、加工非球面的形状精度随固化温度的变化,来评价固化温度对磁控微粉砂轮磨削性能的影响。结果砂轮的磨削性能与其固化温度、时间有直接关系。磨削比随着固化保温时间的增长呈先增长后下降的趋势。固化温度决定砂轮固化速率和砂轮对过度固化的敏感程度,170℃固化能使砂轮在较短时间达到最佳磨削性能,但是固化时间超过8 h时,其性能会迅速衰减。130℃固化有利于防止砂轮过度固化而造成性能急剧降低。通过对固化工艺的研究,170℃/5 h+130℃/5 h固化工艺下制备的砂轮磨削性能最佳,该砂轮磨削YG8得到最佳的面形精度为365 nm,最佳表面粗糙度为3 nm。结论砂轮在固化过程中,固化温度与固化时间直接影响树脂的固化反应速率与固化程度,通过对固化工艺的实验研究,在本实验条件下得到了最优的固化工艺参数。     

介质温度对35CrMo钢在CO2环境下腐蚀的影响及其机理

为了研究35CrMo钢钻采工具的井下腐蚀行为,模拟了油田地层水环境,通过腐蚀质量损失、交流阻抗等试验方法,测试了该钢材在30、60、80和100 ℃等不同温度下的耐腐蚀性,用SEM、EDS、XRD手段对腐蚀产物膜的形貌、成分、结构进行了分析,对钢材在不同温度下的腐蚀机理进行探讨。结果表明,温度可以改变35CrMo钢的腐蚀产物膜结构,在30～60 ℃温度范围内,随温度升高,腐蚀速率变大,35CrMo钢表面的腐蚀产物膜为片层状、较薄且结构松散,主要成分为FeCO₃和Cr(OH)₃;在60～100 ℃温度范围内,随温度升高,腐蚀产物膜致密性变好,晶粒变细,腐蚀速率变小,腐蚀产物膜上层为晶体,主要成分为FeCO₃,下层为片状生成物,成分为Cr(OH)₃。     

达克罗涂层的辐射固化及其性能的研究

将辐射固化技术用于对，结果表明，该固化技术可以得到与普通烘烤固化具有相同耐蚀性能的达克罗涂层，并可以将固化时间缩短2/3.辐射固化在一定程度上抑制了达克罗涂层的阴极极化过程。初步确定达克罗涂层辐射固化的最佳工艺为：固化温度290 ℃～310 ℃，固化时间7 min～8 min.     

新型建筑耐火耐候钢的热处理工艺优化

对含微量合金元素V和Mo的新型建筑耐火耐候钢进行了不同温度和时间的热处理,并进行了高温力学性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:随热处理温度从525℃提高至625℃或热处理时间从25 min延长至40min,600℃抗拉强度和屈服强度均先增大后减小,断后伸长率先减小后基本不变,240 h盐雾腐蚀的质量损失率前期减小。新型建筑耐火耐候钢的热处理温度和热处理时间分别优选为575℃和35 min。     

基于正交试验的G105钻杆强韧化工艺优化研究

采用正交试验法研究了淬火加热温度、淬火保温时间、回火加热温度和回火保温时间对26CrMoNbTiB钻杆用钢强韧性的影响.结果表明,回火加热温度对实验钢的强度和伸长率影响最大,淬火加热温度次之.当淬火温度为910℃、保温时间为35 min,回火温度和时间分别为590℃和65 min时,26CrMoNbTiB钢的屈服强度为898 MPa,抗拉强度为973 MPa,伸长率为17.4％,具有良好的综合力学性能.     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

高等教育国际化与中国高等教育施化力培育

本文从化层、化型、化向与化力等方面考察高等教育国际化的应然本质属性 ,描述与分析中国高等教育在国际化潮流中表现出的发展态势 ,针对种种态势提出中国高等教育核心施化力培育战略 ,以使中国高等教育乃至世界高等教育真正地走向国际化     

Comparative analysis of functional possibilities of methods of pulse treatment of a melt

This paper describes the general features of the functional methods of electrohydropulse, pulse electrocurrent, and magnetic pulse treatment processes of the melt in order to positively vary its crystallizaton ability.     

Effect of solidification rate of the structure of alloys of the system Fe-W

Conclusion In alloy Fe-42% W atomized with a cooling rate during solidification within the limits from 5·10³ to 1·10⁵°C/sec with the maximum cooling rate (not less than 10⁵°C/sec) precipitation of -phase (Fe₇W₆) from the liquid melt is suppressed. In granules of alloy obtained with a high solidification rate it is possible to achieve total dissolution of tungsten in solid solution (42%). Subsequent heating causes precipitation of -phase in dispersed form.I. P. Bardin Central Scientific-Research Institute of Ferrous Metallurgy (TsNIIChERMET) Moscow. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 9, pp. 34–36, September, 1990.