双绕组变极调速电机的接线设计

介绍了双绕组变极调速电机的2套绕组接线方式,指出了2套绕组的不同接线方式对电机运行性能的影响,着重介绍了当绕组中有并联路数超过2路的情况下,电机的如何合理接线,才能使2套绕组相互作用产生的电机三相磁场均衡.通过对电机绕组接线设计的分析和改进,为正确设计此类电机提供实践经验,并优化设计理论.     

混合式步进电机绕组接法与驱动方式分析

混合式步进电机绕组与驱动器连接关系是否正确是该类电机使用的关键.文中通过对不同类型电机接线及驱动方式的分析,总结了两相混合步进电机接线与驱动规律.本文分析结论对工程实际应用有很好的指导作用.     

交流电机波绕组的接线网图

本文介绍一种描述交流电机波绕组接线的新方法——接线网图。这是在以往波绕组各种接线图的基础上改进而提出的,它具有直观、明瞭、易于掌握和绘制等特点,为交流电机波绕组的设计、修理提供方便,对学习交流电机绕组理论也将有所帮助。     

双三相隔齿绕永磁同步电机容错性能分析

集中绕组中隔齿绕制形式能增大电机的绕组自感,实现绕组间的相互隔离,将该种绕组结构应用在双三相永磁同步电机可设计一种新的永磁同步容错电机。利用Ansoft Maxwell 2D分别为12槽10极和24槽22极双三相隔齿绕永磁同步电机建立仿真模型,针对不同绕组分布形式的电机进行有限元分析。研究两种极槽配合形式下不同接线方式的双三相隔齿绕永磁同步电机在静态磁场和瞬态磁场中的空载磁链波形、空载反电动势波形和绕组电感矩阵等特性,对比分析其电磁性能和容错性能,总结出更适合永磁同步容错电机的结构类型。     

三相交流电机扩大并联支路绕组降低谐波接线方法

绕组是构成电机的核心部件,电机依靠感应于绕组中的电势和通过的电流来产生电磁功率和电磁转矩,从而达到进行机电能量转换的目的。绕组的接线方式更直接影响电机的运行特性和经济性。槽电流与电机的容量、电压、并联支路数相关联,槽电流的大小直接影响电机的经济性及工艺性。绕组谐波含量是绕组性能的重要指标,绕组接线的一个重要研究方面就是降低谐波。本文提出的双层定子绕组扩大并联支路数降低谐波接线方法是:通过改变单元电机电势星形图中所选槽的位置,从而改变N-S极下构成各支路的单边绕组间的夹角,所构成的绕组可等效为每极每相槽数减半、相位相同的两套绕组。     

三相防爆电机显极式定子绕组接线刍议

列举了三相防爆电机显极式定子绕组常用接线图,分析了接线的理论依据,指出了绕组接线故障及接线工艺注意事项。     

Y-△起动电路电机绕组连接分析

介绍Y-△起动电路电机接线方法,绘制Y-△起动电路电机各种接线图和绕组联结图,理论分析电机绕组的正确接法及改变电机转向的接法,并对△接法的三相鼠笼式异歩电机进行两相绕组头尾连接,一相绕组悬空的通电试验,得出故障运行电流和电机运行状态。     

关于12.5万千瓦机组的引风机电机改造为单绕组双速电机的论述

随着电力系统的发展,电网容量日益增长,12.5万千瓦机组亦开始在电网中起调峰作用。为配合12.5万千瓦机组调峰运行,并降低厂用电消耗,将锅炉引风机改为单绕组双速电机,是节能的一种有效方法。众所周知,改变电机的转速有各种手段,就改变鼠笼电机定子绕组的方法来说,通常有两种:一种是采用两个分离的绕组;另一种是单绕组改变接线。后者过去只有倍极比,调节范围小。近年来,国内外应用电磁调制法(极幅调制和换相调制),制造出非倍极比单绕组双速电机(简称PAM绕组电机),这种类型电机在各工业部门已广泛使用。对已投运的单速引风机电机的改造,采用PAM绕组较分离绕组更为现实和具有明显的经济性。本文以我厂对12.5万千瓦机组的引风电机,改造为双速电机为例,论述了改绕方案的选择,分析了谐波对电机的影响及加强匝间绝缘等问题,并介绍了改绕电机的特性试验情况,供有关专业人员参考。     

双绕组交流变频电动机定子绕组接线设计特点

通过星形图矢量法分析了双绕组交流变频电动机定子绕组电动势的矢量分布，排列出各相带中的槽号分布。最后提出双电源供电变频电机双绕组接线设计的基本原则，并且列出了定子双绕组接线具体解决方案。     

电机绕组(十三)

4.1.2三相异步电动机的改压在电机修理中,由于各种原因,有时会遇到要将电机从原来名牌所规定的电压改变到另一电压下运行,由于电机绕组是根据原来的电压设计的,当电压不同时,绕组必须作相应改变,才能适应。电动机的改压,一般可采用以下两种方法。 1.改变绕组的接线方法改变绕组接线而达到改压目的的最通常的情况是通过改变外部连接来进行,如出六个头的三相电机,Y按时如为380伏,则接成△时为220伏;又如     

磁悬浮无轴承电机悬浮力绕组励磁及控制方式分析

该文对磁悬浮无轴承电机悬浮力绕组的励磁及控制方式进行了分析。从磁悬浮无轴承电机的运行原理出发,通过将1台该种电机等效成具有不同极数的2台电机,研究电机内磁场和转子的相对运动,得出绕组极数选取方案与等效电机工作状态的关系。进一步推导出绕组极数选取方案与悬浮力绕组励磁方式的关系。从中可以看出绕组极 数选取方案决定悬浮力绕组的电能传递方向及它的励磁方式。针对悬浮力绕组存在的两种励磁及控制方式,重点讨论了悬浮力绕组工作在自励方式时,控制悬浮力绕组励磁电流的方法。提出一种采用逆变器并联电容器的新方法,该方法通过PWM逆变器控制悬浮力绕组中励磁电流。最后,进行了实验研究。     

基于三相半桥功率变换器的无轴承开关磁阻电机绕组结构分析

无轴承开关磁阻电机兼有开关磁阻电机和磁轴承的优点。功率变换器是无轴承开关磁阻电机的重要组成部分,其控制绕组电流,对电机旋转和悬浮性能有重要影响。悬浮绕组功率变换器采用三相半桥结构时,由于负载的不对称,存在中点电压漂移问题。该文简要介绍了电机悬浮原理和数学模型,将功率变换器和电机作为一个整体,分析了中点电压漂移的原因及绕组配置对中点电压的影响。给出了5种绕组结构形式下,各相悬浮力之和及其对中点电压的影响。通过合理配置绕组结构,使电机在恒定径向负载的情况下,中点电压波动大为减小。给出了4种优化的无轴承开关磁阻电机绕组结构。实验结果证明了理论分析的正确性。     

高性能低谐波绕组感应电动机电磁性能的数值分析

针对普通感应电动机采用低谐波绕组后电磁场分析难度将会提高的问题,利用数值计算的方法,给出了适合低谐波绕组电机电磁性能的数值求解方法.以一台普通感应电动机为例,利用低谐波绕组理论,对定子绕组的线规和形式进行调整,设计具有高起动转矩的低谐波电机.通过对低谐波电机电磁性能的数值计算结果与实验结果的比较,验证了所推导的方法的准确性,提高了所设计的低谐波电机的起动性能.将低谐波电机与普通同型式的感应电动机的气隙磁场和转子齿部磁场进行比较,分析两种电机中磁密谐波成分的含量,结果表明低谐波绕组电机的各次谐波磁密大大降低.     

无刷绕线型感应电动机的研究与仿真

无刷绕线型感应电动机采用谐波起动的原理对电机的绕组进行独特的设计,使其具有高的起动性能和无刷的转子结构。介绍了这种电动机的基本原理,给出了一种绕组设计方案,研究出了电机在M-T坐标系下的数学模型,并在此基础上建立了电机的Matlab/Simulink仿真模型,通过仿真实例验证了该电机的优越性。     

双功率异步电动机节能控制与保护器设计

设计了一种双功率异步电动机的节能控制与保护器.该控制器通过检测负载电流大小来控制电机的两个定子绕组的通断,以提高其负荷率,实现节能;同时对电机进行多种保护,具有操作简单、性能稳定、节能明显等优点.     

双绕组电机在电力系统中的发展

与传统笼型感应电机相比，双绕组电机具有降低电机谐波损耗、杂散损耗及转矩脉动的性能。综述了双绕组电机的研究状况，预测了双绕组电机的应用前景。     

Torque and suspension force in a bearingless switched reluctance motor

Bearingless switched reluctance motors, which can control rotor radial positions with magnetic force, have been proposed. The bearingless switched reluctance motors are characterized by integration of switched reluctance motors and magnetic bearings. These motors have two kinds of stator windings composed of motor main windings and suspension windings in the same stator in order to produce suspension force that can realize rotor shaft suspension without mechanical contacts or lubrication. For successful stable operation, accurate theoretical formulas of instantaneous torque and suspension force are necessary to a rotational speed controller and a rotor radial position controller. This paper derives the theoretical formulas of the instantaneous torque and the suspension force from an assumption of simple permeance distribution. This derivation process makes an assumption that fringing fluxes are distributed on elliptical lines. It is shown with experimental results that the derived theoretical formulas are very accurate in terms of practical application. © 2006 Wiley Periodicals, Inc. Electr Eng Jpn, 157(2): 72–82, 2006; Published online in Wiley InterScience ( www.interscience.wiley.com ). DOI 10.1002/eej.20157     

A Unique Solution to Improving Motor Winding Life in Medium-Voltage Motors

It has been recognized for years that electrical motors installed in petrochemical plants require protection from condensation. Papers have compared different methods of preventing condensation from collecting in 600-V motor windings. These papers covered the advantages of directly heating the motor windings by introducing a low-voltage ac or dc source to the windings when the motor is not running. Their conclusion was that low-voltage heating. is the most practical solution to motor moisture problems since the heat is evenly distributed throughout the stator windings and does not cause hot spots in the windings as conventional motor heaters can. Many installations in recent years have proven the reliability of this low-voltage application to windings. A case history is given of retrofitting a newly developed motor windings heater to an existing 5000- hp 2300-V synchronous motor that has had numerous winding failures due to moisture. The installation is at ARCO Chemical Company's Port Arthur, TX, plant.     

4、6极双绕组双速电机环流分析

对4、6极双绕组双速电机在一套绕组供电时,是否在另一套绕组中产生环流进行了详尽的分析,提出了为避免环流应采取的正确绕组接线方法,对该类电机的正确设计具有实际指导意义.     

Determining inductances of permanent-magnet machine with single-slot windings

Numerical and analytical methods are given for calculating the inductances of permanent-magnet synchronous motors with single-slot windings. Features of the formation of a magnetic field by single-slot windings and the presence of permanent magnets within the magnetic circuit of the motor are taken into account. The accuracy of the obtained results is experimentally verified.