一种石灰岩风化洪积紅粘土心墙土料填筑标准的研究

我国南方一座较高土坝的心墙采用了石灰岩风化洪积红粘土填筑,原设计填筑标准为干容重1.55克/厘米~3,合格率90％,含水量21～24％,用15吨羊足碾,压24遍,每层压实土厚度8～10厘米.料場天然含水量30％左右,用农业机耕方法逐层水平开采,翻晒碎土后上坝.1964年汛前施工中发现生产效率低,经常发生干松土层、光面、剪力破坏、结合不良等质量事故,还有雨后浸水分层现象,经常返工,对施工进度与质量都有很大影响.为了解决这些问题,曾进行了试验室及现場碾压试验,证明将填筑干容重降低互1.50或1.51克/厘米~3,含水量提高到24～28％,仍能满足稳定及防渗要求,而填土塑性、均勻性及耐水性有显著改善,基本上可解决施工中发生的一些质量事故,并通过现場碾压试验确定了相应的施工方法及压实参数,在工程上已实际采用.现場碾压实验中也表明气胎碾比羊足碾压实有显著的优点,可进一步提高施工含水量,有可能在料場使用立采工艺,解决汽车运土上坝与羊足碾碾压之间的矛盾,工效高,有利于坝壳与心墙平起,压实质量较均匀等,结合面质量也能满足要求,建议推广使用.     

打破土坝紅粘土料填筑标准的“框框”——以礼河一級电站土坝心墙紅粘土料填筑标准的試驗研究

一、前言以礼河一級电站土坝,心墙采用石灰岩风化洪积紅粘土填筑。原設計根据200吨-米/立方米功能的击实試驗成果,要求填筑干容重1.55克/立方厘米,合格率90%以上,其相应的填筑含水量为21～24%,用15吨羊足碾,鋪土厚度30厘米(包括下层半压实土在内),压24遍,每层压实厚度8～10厘米,料場天然含水量一般在30%左右,用农业机耕方法水平逐层开采,經翻晒碎土后上坝,工序多,效率低。1964年1     

奉化县横山水库土坝高塑性粘土的碾压

浙江省地处东南沿海,雨量充沛,气候炎热、潮湿。有些地区的凝灰岩、流纹岩、玄武岩等母岩在酸性介质环境下,经过长期强烈风化作用,形成了稳固团粒结构的残积、坡积棕黄色、棕褐色牯土。这种粘土天然含水量大(30%以上),天然干容重低(1.3克/厘米~3左右),粘粒含量高(一般为40～60%,有的高达70%),塑限也高(一般在30%以上),而     

埋石水泥土

埋石水泥土的早期强度和抗冻性能比纯水泥土好。室内测试结果表明:在自然养护的情况下,当水泥掺量为10%,埋石率为20%时,其干容重为2.1克/厘米~3,28天抗压强度为45.4—56.9公斤/厘米~2;当水泥掺量为6.6%,埋石率为20%时,其干容重为2.0克/厘米~3,     

用γ—射线淤泥密度计测定羊毛湾水库库区淤泥容重

羊毛湾水库是全国重点险库之一.为了了解库区淤泥的实际状况和评价淤积物防渗效果,我们利用γ—淤泥密度计对库区淤积泥沙容重作了测定.通过现场测量,提供了库区淤泥容重及其容重在平面上和垂线上变化的实测资料.本文叙述了γ—淤泥密度计测量原理和探头结构.介绍了现场测量情况和各观测断面的测量结果.测量结果说明,羊毛湾水库经过多年运用后,由于泥沙落淤,水库坝前库底已有相当程度淤积,淤泥干容重大于0.7克/厘米~3,已具有一定的防渗能力.     

露天式钢筋混凝土结构压力水管简捷计算

露天式钢筋混凝土结构压力水管,以前一般是按下列公式和程序进行计算的。即:①按下式计算出管内环向水压力;(公斤/厘米。)N=(r·H·D)/2 (1)②按下式计算出每米管长所需的环向钢筋截面积;(厘米。)F_0=(1000·K·N)/QT (2)③按下式进行管壁厚度校核,看是否满足抗裂要求。δ=(1000·K_p·N-2000F_a)/100σP(3)上式中,N-每米管长上的管壁内力。 (吨)     

土壤含水量观测中取土样重量的探讨

本文根据土壤含水量精度要求、考虑天平称重精度,提出取土样的重量。为了便于使用,绘制土壤称重天平允许误差图(如图一),根据干土重、土壤含水量可在本图上查出称重天平允许误差(即天平精确度);再应用含水量与土样重(湿土重)关系图(如图二)。求得称重精度1/10克天平的土样重,不得少于100克。用精度1/100克天平的土样重不得少于10克。     

隔层封闭地基在季节性冻土区的应用

隔层封闭地基是将原建筑物一定范围和深度的冻胀性地基土挖出,再将非冻胀性土料(一般为经过晾晒处理达到塑限含水量并夯实达到设计干容重的原地基土)用塑料薄膜等类似的隔离封闭材料逐层封闭起来的一     

用一点法求介压实土壤的最优含水量

用一点法求介普氏标准压实情况下粘性土的最大干容重和最优含水量,只需先确定土壤在9％含水量时的干容重,以此推算最大干容重和最优含水量,从而省去了一般常用的繁琐的压实程序,大大节约了求介时间。     

露天式钢筋混凝土结构压力水管简捷计算

露天式钢筋混凝土结构压力水管,以前一般是按下列公式和程序进行计算的。即: ①按下式计算出管内环向水压力;(公斤/厘米~2)N=r·H·D/2 (1) ②按下式计算出每米管长所需的环向钢筋截面积;(厘米~2)F_a=1000·K·N/σT (2) ③按下式进行管壁厚度校核,看是否满足抗裂要求。δ=1000·K_P·N-200F_a/100σP (3)     

由新疆额敏县阿克苏水库均质土坝的施工回顾设计的几点认识

新疆额敏县阿克苏水库均质土坝1976年兴建时,设计干容重16.5kN/m~3,后因资金短缺10年只完成了土方量的16%.在1987年续建设计中干容重提高到17.0kN/m~3,.甲方仅提出了几个土场的自然含水量和自然干容重,无其它指标.续建施工单位在施工前和施工中对各土场土料进行了多项目试验,上土前进行了碾压试验,取得了施工参数.现代土坝续建部分已填筑完毕.根据对续建部分整体干容重的数理统计分析:合格率为     

黄土丘陵区3种典型林地土壤持水能力研究

为了揭示黄土丘陵区不同林地土壤涵养水源功能的差异,指导水源涵养林建设和经营,对属黄土丘陵区的山西省中阳县车鸣峪林场进行实地踏勘与咨询,选取山杨、刺槐、油松3种典型人工林为研究对象,分别设置20 m×20 m标准样地,在每个标准样地内采集0~10、10~20、20~30 cm土层土壤样品,包括土壤环刀样品和土壤散样,通过室内试验分析,测定土壤机械组成、土壤团聚体、土壤含水率、土壤容重、土壤总孔隙度等物理性质指标,系统研究了3种典型林地土壤物理性质及土壤持水能力。结果表明:3种典型林地土壤物理性质存在差异:土壤含水率表现为油松刺槐山杨;土壤容重刺槐样地最大、山杨样地最小,样地之间差异显著;土壤总孔隙度表现为山杨油松刺槐;各样地湿筛的团聚体平均质量直径和几何平均直径均小于干筛的,0~30 cm土层干筛团聚体平均质量直径总体表现为刺槐油松山杨,湿筛团聚体平均质量直径最大为山杨、最小为刺槐,即刺槐土壤团聚体稳定性最差、山杨团聚体稳定性最强;不同样地土壤饱和含水量、田间持水量、凋萎系数、土壤有效水存在差异,但整体上油松样地的水分状况较好,不同样地田间持水量和土壤有效水表现为油松山杨刺槐,凋萎系数表现为山杨油松刺槐。     

红壤坡耕地不同整治方式对土壤水分物理性质的影响

土壤水分物理性质改善对于植物水分利用和土壤化学性质提升具有重要作用.以坡耕地为对照,旱作梯地、茶园地、次生草地和人工牧草地为研究对象,通过野外采样与室内实验相结合的方法,对土壤容重、饱和含水量、毛管含水量、非毛管含水量及田间持水量情况进行了研究,探讨坡耕地不同整治方式对土壤水分物理性质的影响.结果表明,各整治方式下随着土层深度的增加,土壤容重均显著增大,而次生草地显著下降,0~10 cm土层土壤容重依次是人工牧草地(0.98 g/cm3)坡耕地(1.09 g/cm3)旱作梯地(1.19 g/cm3)茶园地(1.22 g/cm3)次生草地(1.38 g/cm3);0~10 cm土层土壤饱和含水量大小顺序为次生草地(30.84%)旱作梯地(37.54%)茶园地(41.69%)坡耕地(45.40%)人工牧草地(55.08%);次生草地和坡耕地的土壤毛管含水量均随着土层增加而增加,人工牧草地、旱作梯田和茶园地则随土层深度增加而减少,表层土壤中,毛管含水量差异较小,其值分别在25.83%~21.61%、4.25%~7.38%之间波动,相互之间大体不显著;人工牧草地、坡耕地、旱作梯田和茶园非毛管含水量随土层增加而减少,次生草地则增加,0~10 cm土层中人工牧草地土壤非毛管含水量为24.02%,明显高于次生草地(3.07%)、坡耕地(11.57%)、旱作梯田(10.80%)和茶园地(10.33%);不同整治方式土壤田间持水量变化趋势与土壤毛管含水量相同,其中0~10 cm土层以人工牧草地田间持水量最大,为30.82%.不同整治方式对土壤水分物理性质影响有显著差异性,人工牧草地土壤水分物理结构最好,因此,对红壤坡耕地不同整治方式土壤水分物理性质的研究,有利于探索坡耕地整治技术,以及如何对土地进行合理配置与利用.     

膨胀土-光纤界面力学性质试验

通过室内光纤拉拔试验,分别研究不同影响因素(土体干密度、土体含水量和土体上覆压力)下膨胀土-光纤界面的力学特性。试验结果表明,各组膨胀土光纤界面的位移-拉力曲线具有相似的规律,即拉力随位移先线性增大至峰值,然后逐步降低,最后趋于稳定。基于描述光纤-膨胀土界面位移-拉力的3段式拉拔模型分析得出,在相同条件下,光纤土体界面剪切强度与土体干密度、上覆压力成正相关,与土体含水率成负相关。     

膨胀性土筑坝填筑标准确定方法

一、前言土工建筑物的填筑标准一般是根据击实曲线,取其最大干容重γdmax及相应的最优含水量ωop作为标准。然后取某一压实度相应的干容重γd及最优含水量ωop测定其渗透系统、抗剪强度及压缩性等力学性指标。填土的某些力学性质在施工完成之后,往往随时间得到不同程度的改善。对于膨胀性土料,由于遇水后膨胀,含水量及孔隙比增大.引起强度降低、渗透系数增大以及坝面向上隆起,因此设计人员遇到这种土料往往谨慎从事。     

浅析新立城水库亚粘土均质坝的裂缝

分析新立城水库土坝裂缝产生主要原因是由于原坝体变形模量与新筑坝体变形模量的比值减小,坝顶水平应力由压应力变为拉应力,当拉应力大于填土的抗拉强度时,土体开裂,形成裂缝。而施工期填筑土料含水量过高、干容重过低,粘性土的表面由于水分蒸发而干缩,也是产生裂缝的原因。     

土的物性指标的图解换算

土的物理性质指标用以反映土的各相组分体积之间、重量(或质量)之间、以及重量和体积之间相互比例或数量关系。土的物性指标包括孔隙率、孔隙比、饱和度、含水量、比重、容重、饱和容重、干容重、浮容重、密度、饱和密度、干密度和浮密度共十三个。在已知某几个指标后,其它指标可用换算公式计算,当然,一般已知指标是可以直接测定的比重、容重和含水量。本文的目的,是采用图解法进行指标换算,以避免对换算公式的记忆或推求。十三个指标中,密度类指标容易从容重类指标转换,浮容重也容易从饱和容重求出,所以基本指标只有八个:用 V、V(?)、V(?)、V(?)和 V(?)分别表示一定土的总体积、孔隙体积、气相体积、液相体积和固相体积;用 W、W(?)和 W(?)分别表示 V 体积土体的总重量、液相重量和固相重量。八个基本指标的     

论土壩的孔隙压力及其对大伙房土壩稳定的影响(下)

土壩断面如圖(9),求壩基內A点的孔隙压力(当A点上面壩坡填筑至33.3公尺)。并求B、C、D点在全壩填筑完时的孔隙压力。A点距壩底透水料3公尺,C点X/h=0.2。壩基为粘性士,地下水面在A点以上1公尺,A点土是饱和的。该土的土粒比重为2.69,干容重δ=1.58噸/公尺~3,ε_0=0.70,K=1×10~(-6)=31.5公分/年,α=0.025公分~2/公斤。由图可知h=10公尺=1,000公分,x=3公尺=300     

季节性冻土融化压缩特性的研究

文章论述了冻土融化压缩特性试验,并得出融沉系数与冻土的含水(冰)量、干容重关系曲线及融化压缩系数与冻土的含水(冰)量、干容重曲线关系,由试验结果发现冻土的融沉系数和融化压缩系数与冻土的含水量和干容重可近似的呈线形关系。     

JSD—1型数控电动击实仪

1 概况击实试验仪器用于水利工程的土坝及公路、机场、跑道以及建筑地基等填土工程。它以标准击实方法,在一定的击实功能下测定土的含水量与干容重之关系,从而能够确定该土的最佳含水量与相应的最大干容重。目前国内生产击实仪厂家有:北京路达仪器厂、湖南湘潭液压元件厂、南京土壤仪器厂等。路达仪器厂:总击数数字显示(0～99),周期击数不可调(6击),分度为60°,采用目前普遍