7175合金锻件热处理工艺的研究

对用于航空工业的美国牌号７１７５铝合金锻件进行了六种热处理工艺研究。结果表明，采用该工艺生产的锻件，各项性能均满足美国ＡＭＳ４１４９标准的要求，从而为我国航空工业采用该合金材料奠定了基础。     

高温合金热处理工艺研究进展

高温合金是一类在高温及一定应力条件下长期工作的高温金属材料,具有良好的综合性能,被广泛地应用于航空航天等领域。适当的热处理工艺通过改变合金的微观组织来提升其性能。总结了近几年高温合金热处理工艺的研究进展,详细论述了变形高温合金、铸造高温合金和粉末高温合金的热处理工艺及热处理对其组织和性能的影响,并阐述了高温合金热处理工艺的发展趋势。     

ZA40合金热处理工艺的确定

研究了不同热处理工艺对ZA40合金的力学性能和硬度的影响,在此基础上,确定了其热处理工艺。结果表明：该合金在375℃×4h空冷的热处理工艺下的综合力学性能最好。     

细晶铸造K 403合金热处理工艺的研究

研究了固溶处理温度对细晶铸造K403合金的组织和性能的影响,最科确定热等静压后合适的热处理制度为：1180^ 10℃/4h 980℃/6h     

LN10永磁合金的新热处理工艺

LN10永磁合金的热处理工艺,几十年来国内外一直都是采用控速连续冷却的方法。本文提出所谓过冷加控速连续冷却这样一种新的热处理工艺,并试图从理论上来解释本工艺提出的根据,以及从磁性测试的结果来推断磁性,特别是矫顽力获得大幅度提高的机理。     

铁磁性减振合金Fe-Cr-Al最佳热处理工艺探讨

一、引言优于以往的传统减振方式,新功能高阻尼减振合金能更积极主动地消音除噪,它可以直接用于振源或噪声源部位,简单而有效地控制声源,在减振方面取得令人满意的效果。在众多减振材料中,铁磁性合金Fe-Cr-Al有它独特优点:很容易加工成型,易于表面硬化,价格便宜,特别是极限使用温度高(≈400℃)并具有良好的机械性能和较高的减振性。本文探讨了Fe-Cr-Al合金的内耗Q~(-1)值随热处理温度变化的情况。     

GH3625合金管材冷变形行为及热处理工艺研究

通过室温压缩试验、数学模型拟合、光学显微镜和洛氏硬度计等手段,并建立GH3625合金管材冷变形本构方程,研究了冷变形及热处理对GH3625合金管材组织和性能的影响。研究表明,GH3625合金管材加工硬化规律基本符合Hollomon方程,其中冷变形量是影响加工硬化的主要因素;随着冷变形量的增大,晶粒的变形程度增大,晶粒的变形均匀性逐渐改善,平均晶粒尺寸减小;合金的平均晶粒尺寸随热处理温度的升高呈现出先减小后增大的趋势,在1 100~1 250℃范围内晶粒长大激活能为180.46kJ/mol;硬度随热处理温度的升高而降低,且在晶粒长大过程中合金的硬度值与平均晶粒尺寸满足Hall-Patch关系式。     

一种镍基单晶高温合金的热处理工艺研究

研究了一种镍基单晶高温合金的热处理工艺。采用差热分析法和金相测试法确定合金的初熔温度在1280℃左右;利用光学金相显微镜观察了合金在不同固溶处理后的微观组织,测试了合金的持久性能。结果表明,合金的最佳热处理工艺为1245℃／2h,AC＋1275℃／4h,AC＋1100℃／2h,AC＋850℃／24h,AC。采用该工艺处...     

一种镍基单晶高温合金的热处理工艺研究

研究了一种镍基单晶高温合金的热处理工艺。采用差热分析法和金相测试法确定合金的初熔温度在1280℃左右;利用光学金相显微镜观察了合金在不同固溶处理后的微观组织,测试了合金的持久性能。结果表明,合金的最佳热处理工艺为1245℃/2h,AC+1275℃/4h,AC+1100℃/2h,AC+850℃/24h,AC。采用该工艺处理后的单晶高温合金具有优异的持久性能,在980℃、235MPa的条件下持久寿命达159.35h。     

热处理工艺对铸造Ni-Be合金性能的影响

通过拉伸试验、硬度测试、金相组织及扫描电镜分析 ,研究了不同时效热处理工艺对铸造Ni Be合金性能的影响。试验结果表明 ,时效温度和时效时间对该合金的力学性能的影响存在交互作用 ;断口具有细小的韧窝特征。获得了 3种热处理状态、综合性能优异的Ni Be合金 ,硬度分别为HRB87、HRC3 2、HRC51。     

热处理工艺对H68合金晶粒度的影响

文中首先介绍了H68合金晶粒度大小与工艺因素的关系,接着分析了试验方案及其热处理工艺,最后总结了热处理工艺对H68合金晶粒度的影响。     

一种新型高锌Al-Zn-Mg-Cu合金的热处理工艺

采用热顶直冷半连续铸造法制备了一种Zn元素含量达9.6%(质量分数)的Al-Zn-Mg-Cu系铝合金。利用金相显微镜、透射电镜进行微观组织观察,采用差热分析仪测试相转变温度。测试了硬度、拉伸性能并利用扫描电镜进行断口分析。表明:铸锭的铸态组织细小,晶间共晶相较少,共晶相的熔化温度为473.4℃。铸锭的均匀化工艺为465℃/24h,经均匀化处理后,晶界变为断续状,晶界相明显回溶。通过挤压法制备合金棒材,系统研究挤压棒材在不同温度下的单级和三级时效硬化曲线。表明在135℃/12h的单级时效制度下,合金挤压棒材的峰值硬度为197.7HBS,抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为727.5,718.0MPa和9.3%;在120℃/24h+190℃/5min+135℃/3h的三级时效制度下,合金挤压棒材的峰值硬度为204.7HBS,抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为764.0,749.0MPa和7.2%。     

精密电阻合金热处理

本文综述精密电阻合金的一般热处理原理和最终热处理工艺。详细地介绍和讨论锰铜型、康铜型、镍铬改良型等合金的热处理,精密电阻合金热处理有关的各种介质保护热处理以及探讨了H_2保护热处理和真空热处理中的有关问题。     

K418B合金细晶铸造整体涡轮真空热处理工艺研究

通过力学性能评估和金相组织观察，研究五种热处理制度，两个周期的试验结果，确定了Ｋ４１８Ｂ合金细晶铸造整体涡轮的真空热处理工艺。     

GH925高温耐蚀合金升温相态转变行为及热处理工艺研究

采用差示扫描量热法(DSC)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EMPA)等表征方法,对GH925合金的锻态相转变行为、固溶时效态热处理工艺性能及显微组织进行了研究。研究表明合金从室温25~1 100℃升温区间的相转变序列为:MC相(转变温度为540℃-终止析出温度为1 043℃,下同);γ′相(578~978℃);M23C6-M7C3(679~758℃);σ相(723.5~879℃);η相(807~978℃)。合金锻态组织经(990~1 010℃)×2h固溶+740℃-760℃×8h时效处理,可以获得最佳的综合力学性能。1 000℃×2h固溶+780℃×8h时效热处理,沿晶界有大量的脆硬针片状σ相析出,造成合金冲击韧性的急剧下降。     

6016铝合金热处理工艺研究

通过硬度测试、力学性能测试和烘烤硬化性能测试,研究了6016铝合金冷轧板材的热处理工艺,结果表明:合金的硬度随着固溶温度升高和固溶时间延长而增加;合金进行预时效处理时,随着预时效时间的增加硬度出现先降低后升高的现象,且预时效温度越高,硬度下降值越大;在本试验条件下,满足覆盖件性能要求的6016合金的热处理工艺为:540℃×20 min固溶水淬+120℃×10 min预时效处理。     

热处理工艺数据管理技术研究

针对企业热处理车间工艺管理复杂、重复工作多的现状,根据热处理的生产特点,采用热处理工艺的工艺模板化管理方案,实现工艺模板化管理,并应用到车间MES系统中,达到了工艺归类、方便应用、节省人力成本和工艺维护成本的目的.     

阀片热处理工艺研究

阀片是用于压缩机上的一个重要零件,由于阀片的翘曲变形难于控制,废品率很高,一次加工合格率仅为20%左右。通过改进热处理工艺方法及工艺参数,使阀片一次加工合格率达到80%;在对不合格品进行回火及后续冷加工处理后,总合格率可达到96.7%。     

TC21合金在形变热处理工艺下的组织特征

对TC21钛合金在不同条件下超塑拉伸后,进行双重退火热处理,研究热加工工艺对TC21合金显微组织演变的影响。结果表明,当变形温度在890～960℃时,TC21合金的伸长率随变形温度的增加先增加后减少,最佳超塑性变形温度为910℃;TC21合金在α+β相区超塑变形,然后在α+β相区双重退火处理后得到双态组织;在β区进行超塑变形、α+β相区双重退火处理后得到网篮组织。     

新型热处理调控Al-Cu-Mg合金残余应力的工艺和机理

对Al-Cu-Mg合金进行一种能消减残余应力的新型热处理,使用透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射等手段分析残余应力并测试力学性能,研究了这种合金的微观组织结构和性能。结果表明:新型热处理使Al-Cu-Mg合金的残余应力消减率达到92.7%(与固溶态铝合金相比),并得到优良的强塑性配合(屈服强度达到463.6 MPa,抗拉强度达到502.5 MPa,伸长率达到12.7%)。微观组织的分析结果表明:在进行新型热处理的合金中S'相比用传统热处理的更为细小、分布更均匀,由S'相析出的共格应力场与淬火残余应力场叠加使合金残余应力大幅度降低,使合金的综合性能较高。