超声波探伤不合格T91钢棒材的分析和工艺改进

试验T91钢(/%:0.10C,0.30Si,0.45Mn,0.012P,0.005S,8.90Cr,0.95Mo,0.08Nb,0.22V)的生产流程为60t UHP EAF-AOD-LF-VD-240 mm×240 mm坯连铸-加热-连轧。对超声波探伤不合格的T91钢Φ90 mm材低倍检验结果表明,钢材存在中心裂纹和孔洞;通过金相分析得出,缺陷出现三种特征:(1)过烧型孔洞和裂纹;(2)连铸坯带来的轴心晶间裂纹;(3)铸坯的缩孔。通过连铸Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ区二冷水量分别由原28、31和17 L/min优化成15、18和10 L/min,并通过控制连铸坯加热温度,使连铸坯中心的等轴晶比率由原14%提高至25%以上,铸坯的中心裂纹级别由2.0降至0.5以下,T91钢材的超声波探伤不合格率由5%降至0.2%以下     

冷镦钢的生产和发展

冷镦钢盘条一般为低、中碳优质碳素结构钢和优质合金结构钢,用来冷镦成型制造各种机械标 准件和紧固件。因冷镦工艺要求该钢具有高的洁净度,控制钢中 Si、Al的含量,采用控制轧制和控制冷却工 艺,避免出现马氏体、贝氏体和魏氏体组织,使钢材具有细晶和碳化物球化组织,以提高钢材的塑性和冷顶锻 性能。介绍了国内外冷镦钢的开发和生产情况,化学成分对冷镦性能的影响,冷镦钢的生产工艺特长。     

浅谈钢结构用钢材的选用原则

本文梳理了钢结构用钢材按化学成分、强度等级、供货状态等的分类方法 ,列出常用钢结构的钢材材质牌号,重点分析低合金高强度结构钢、建筑结构用钢、桥梁用结构钢、耐候结构钢等钢材的性能特点,指出钢结构用钢材应该按照使用用途来选用,并综合考虑结构重要性、静态或动态荷载性质、服役温度和腐蚀环境等因素。     

1Cr_5 Mo、1Cr13不锈钢轴心晶间裂纹的消除

前言1Cr13等不锈钢常出现轴心晶间裂绞。关于“轴裂”产生的机理,迄今为止诸家看法不一,然而其中较多的人认为“轴裂”是铸态晶界上的夹杂物在低倍酸洗过程中所引起的一种腐蚀效应,所以不是真正裂纹;也     

Cr_(20)Ni_(80)合金电极棒热裂原因的探讨

实验研究了 Cr_(20)Ni_(80)o合金电极棒热裂的原因是:合金 Ca 含量偏高、电极凝固冷速过缓而形成了 Cr_7C_3的晶间连续脆性薄膜,在来自冒口方向的纵向拉应力作用下导致沿晶界 Cr_7C_3和基体的界面开裂。     

工程结构钢在地震载荷下的高应变低周疲劳性能

本文从工程结构钢在地震时受力状况出发,阐述了钢材的高应变低周疲劳性能在抗震设计中的重要性。讨论了静强度、塑性与低周疲劳抗力间的关系和微合金化、焊接、应变时效等因素对低周疲劳性能的影响以及在地震载荷谱下钢材的随机疲劳抗力。对含V抗震钢筋钢22MnSiV在地震载荷下的高应变低周疲劳性能与常用几种工程结构钢作了对比试验。     

合金结构钢锻后防白点处理的工艺实践

白点是钢中细小的內部裂纹。在钢的横向截面上白点呈现为细小弯曲的锯齿状裂纹,在纵向断口上呈现为园形或椭园形的银白色斑点。白点的危害性极大,它不仅使钢的机械性能,尤其是塑性急剧降低,使零件在热处理时容易产生开裂,而且由于白点产生高度的应力集中,使零件在承载时(尤其是在动载负荷下工作时)发生骤然破坏,造成严重的破坏事故。因此,在任何情况下都不允许使用有白点的锻件和用有白点的钢材加工制造机器零件。大部分合金结构钢(主要是含铬、镍、钼、钨、锰等元素的结构钢)和铬轴承钢,都有不同程度产生白点的敏感性,因此,防白点处理是合金结构钢,轴承钢锻造生产工艺中     

厚壁无缝钢管晶间裂纹缺陷分析

结合460机组实际生产情况,对难变形钢种厚壁钢管存在的晶间裂纹缺陷产生的原因进行了分析,认为晶间裂纹缺陷与钢坯本身的质量有关,同时也受加热制度和穿孔工艺的影响。采取了相应的措施,如提高钢坯的质量、优化管坯加热制度、选择合适的穿孔参数和工具,最终使晶间裂纹缺陷得到了有效的控制。     

15CrMo 钢连铸方坯表面横裂的评估

15CrMo 钢轧材表面纵向裂纹多数是由于其连铸方坯的横向裂纹引起的.连铸方坯的横向裂纹是在结晶器内1300℃左右产生的超大原始奥氏体晶粒(直径大于1 mm)晶界产生的,采用低倍、金相、扫描电镜等方法分析了连铸方坯的晶间裂纹,并给出了连铸方坯表面晶间裂纹的判定方法.     

AISI 410SS钢Φ200 mm锻材轴心晶间裂原因分析与工艺改进

规格Φ200 mm的AISI 410SS钢生产流程为20t电弧炉冶炼→LF→VD→3t铸锭→锻造。通过对轴心晶间裂的微观形貌、形成机理进行综合分析,钢液凝固过程中心部位置冷却慢导致成分偏析而形成的铁素体增加和夹杂物聚集,最终导致锻材轴心晶间裂。通过对成分进行调整,奥氏体形成元素分别由原0.11C-0.16Ni-0.55Mn增加至0.14C-0.45Ni-0.78Mn和铁素体形成元素由原12.84Cr-0.46Si-0.20Mo-0.0022 Nb减少至11.81Cr-0.31Si-0.10Mo-0.005Nb,铁素体由4%降至0.5%,轴心晶间裂由0.5级降至0级     

超高强度钢疲劳裂纹扩展行为的透射电镜观察

用 TEM 观察了超高强度钢中疲劳裂纹尖端塑性区内的位错结构、微观组织与裂纹扩展行为间的联系。在塑性区内存在高位错密度的主位错带。就马氏板条晶论,裂纹扩展多为穿晶。裂纹扩展遇到束界时方向发生较大变化。     

铬镍奥氏体钢焊缝凝固裂纹断口研究

本文研究了纯奥氏体焊缝和奥氏体-铁素体焊缝凝固裂纹特征,探讨了铁素体防止焊缝凝固裂纹的作用。纯奥氏体焊缝裂纹断口观察表明开裂时胞状柱晶间存在残余液态金属,已结晶的胞状柱晶间未建立固相结合,在应力作用下极易开裂。少量铁素体的焊缝凝固裂纹断口上有许多小塑性区,有明显的韧窝。焊缝中铁素体多,塑性区也多。试验证明塑性区是铁素体的断裂形貌。铁素体使奥氏体胞状柱晶间形成固相结合,足够的铁素体相可防止奥氏体焊缝产生凝固裂纹。     

明火加热辊底式连续热处理炉

一、前言钢管生产轧制成材后,有的产品尚需进行热处理,以适应工艺要求和改善钢管机械加工性能。为提高钢管退火质量和生产发展的需要,我厂在无缝钢管车间建造了明火加热辊底式连续热处理炉,具有上马快,可以处理各种高质量的钢材,而且效果显著。它优于间歇式生产的车底式、室式、罩式和外部机械化等热处理炉。经多年生产实践证明,这种炉型在产量和质量上均能满足热处理要求。该炉结构简单,是一种适合我国国情的较好炉型。二、热处理工艺要求及炉型选择辊底式热处理炉是以满足碳素结构钢、低合金结构钢及部份高合金钢的再结晶退火,高温回火等热处理制度。再结晶退火主要用于冷拨,冷拉后的钢管。因为钢材在冷拔、拉后晶     

工业海洋大气环境下阳极氧化6061铝合金的电偶腐蚀行为

在青岛典型的工业海洋大气环境下,进行硼硫酸阳极氧化6061铝合金与不同表面状态的30CrMnSiNi2A结构钢偶接件的户外大气暴露试验,通过电化学测试、腐蚀产物分析、力学性能检测、断口分析等,研究了偶接件中阳极氧化6061铝合金的腐蚀规律与机理.结果表明:经1 a户外大气暴露试验后,与镀镉钛结构钢偶接的6061阳极氧化铝合金力学性能最优,其强度σ_b和延伸率δ分别比原始试样下降6.45%和4.39%,远优于与结构钢裸材偶接的阳极氧化6061铝合金试样(分别下降10%和62.28%),略优于未偶接试样(分别下降6.77%和10.74%).沿晶腐蚀和表面点蚀是导致阳极氧化6061铝合金力学性能下降的主要原因,最严重的沿晶腐蚀裂纹深度达150 μm.青岛大气中的硫化物不仅会侵蚀试样表面形成硫酸铝,还会浸入到晶界促进沿晶腐蚀.      

45钢凸轮轴热锻断裂及热处理开裂的缺陷分析

在加工45钢凸轮轴时,中频感应热锻加工出现几支零件断裂,表面高频感应淬火后发现较多零件表面开裂。采用化学成分分析、宏观观察、金相检验、扫描电镜及能谱分析、非金属夹杂分析等方法,查明了热锻断裂及热处理开裂的原因。结果表明：45钢凸轮轴热锻断裂原因是感应加热停留时间较久,导致过烧,过烧后钢材的晶间结合力急剧降低,几乎没有抵抗塑性变形的能力,锻造应力大于材料的抗破断强度,造成沿晶开裂直至断裂;45钢凸轮轴热处理开裂是圆钢表面裂纹所致。     

H13模具钢电渣锭底部裂纹成因分析

某企业生产的H13电渣锭底部出现了裂纹缺陷,导致产品合格率低。采用金相及扫描电镜等检测方法对裂纹试样进行了宏观观察、金相组织检验及能谱等分析。结果表明:电渣锭底部裂纹均沿枝晶开裂,枝晶间存在明显的合金成分偏析。由此针对裂纹原因提出了改进措施。     

热轧Q345B钢带低成本生产模式探讨

文章介绍了使用钒、钛微合金化方式生产低合金结构钢Q345B热轧钢板及钢带。对两种生产方式及轧后钢材性能进行对比分析、通过工艺成分优化,生产出了质量优良、成本较低的低合金结构钢Q345B。     

我国公布自主研制特种钢:地震能量吸收力是抗震钢2倍以上

<正>我国军民融合企业科技创新又有新成果!12月11日,中国特钢企业协会和冶金工业规划研究院联合在北京国家会议中心举行新闻发布会,对外公布我国自主研发并命名的特种钢材——索氏体高强不锈结构钢S600E(以下简称S600E)。这一特种钢材不但有结构钢的强度与韧性,而且有不锈钢的高耐腐蚀性,且抗震性能良好。     

高纯Cr18Mo2铁素体不锈钢脆性断裂机制的研究

本研究考察了高纯Cr18Mo2铁素体不锈钢从1200℃以不同冷速冷却后的脆性。结果发现水冷后韧脆转变温度最低,而炉冷后最高。冷速导致的脆性增加是晶内较多的氮化物析出造成的。钛量的增加会提高韧脆转变温度;加入0.18％的铌时韧脆转变温度较低,但铌量的进一步增加会升高韧脆转变温度。析出的氮化物(Cr_2N,Cr_2Nb_2N_2,TiN)和氧化物(Al_2O_3)通过提供裂纹发源地而导致韧脆转变温度急剧上升。     

M951合金的热疲劳行为

测试了3种镍基合金和1种定向钴基高温合金矩形缺口试样的热疲劳行为.试样缺口处萌生裂纹的扩展长度作为热循环次数的函数.实验结果表明新型镍基导向叶片材料M951合金的热疲劳裂纹萌生速率和裂纹扩展速率最低.M951合金的热疲劳裂纹主要沿晶内枝晶间扩展,主裂纹生长以裂纹尖端连续开裂的形式进行.