不锈钢孔蚀诱导时间的统计研究

用恒电位法测定了18-8不锈钢在中性氯离子溶液中孔蚀的诱导时间。实验数据分析表明,诱导时间的倒数的随机变化规律服从对数正态分布。同样,诱导时间亦服从对数正态分布。并讨论氯离子浓度对分布参数的影响。     

哌啶作为AISI304不锈钢孔蚀缓蚀剂的电化学研究

选用哌啶作为ＡＩＳＩ３０４不锈钢在中性氯化钠介质中的孔蚀缓蚀剂。运用稳态阳极极化曲线和Ｐ－Ｇ瞬态响应测试研究哌啶的缓蚀作用。研究结果表明哌啶（ＰＤ）对氯化钠溶液中３０４不锈钢孔蚀的发生有相当强的抑制作用;１１００小时的长时间测试证实哌啶能明显阻滞孔蚀的发展过程。哌啶通过竞争吸附机制起缓蚀作用。在缓蚀剂分子与侵蚀性阴离子的浓度比高于“临界浓度比”的体系,哌啶的缓蚀作用明显优于浓度低于“临界比”的体系。所研究体系的“临界浓度比”为ＰＤ：Ｃｌ－＝１：５０～８０（摩尔比）。初步分析了高于“临界浓度比’体系的缓蚀剂阳极脱附及其对缓蚀性能的影响。     

奥氏体不锈钢孔蚀形态的研究

<正> 孔蚀形态主要包括孔蚀产物在孔口与孔内的聚集状况,孔口及孔内側壁的形状与尺寸芯靠资葱翁哂欣砺垡庖搴褪涤眉壑怠T诳资葱翁矫娴难芯肯喽岳此狄傩R丫?孔蚀生长初期的形态主要与金属晶体结构和蚀孔所处的位置有关。Vetter和strehblow发现,当蚀孔位于不同的晶粒上时。其边缘具有不同的晶向,处     

孔蚀过程中的电化学噪声研究

研究了纯铁在Cl~-与K_2Cr_2Or、C_6H_5COONa、硼酸加硼砂和NaNO_2共存的四种溶液体系中发生孔蚀过程中的电化学噪声。在各溶液中Cl~-浓度不足以引起孔蚀时,检查不到噪声信号。在Cl~-浓度高到足以引起孔蚀时,试样浸入溶液后经过一段诱导期,噪声突然出现。相应一个噪声信号波,有一个腐蚀孔出现,在临界Cl~-浓度下有时虽然也会出现噪声信号,但并未形成可见孔而只是表面变晦暗。所有噪声都是低频1/f噪声。作者认为,这种噪声与半导体器件的“闪烁噪声”相同。     

热水器不锈钢内胆孔蚀原因的研究

根据国内热水器不锈钢内胆孔蚀多发地区水质分析报告,研究了自来水的稳定性、Cl-、NaClO含量以及温度对不锈钢孔蚀趋势的影响,并从不锈钢内胆材质以及加工工艺分析了孔蚀集中发生在焊缝附近的原因.实验证明热水器不锈钢内胆孔蚀是不锈钢成分和组织结构与特殊腐蚀介质、温度等因素共同作用的结果.     

金属亚稳态孔蚀行为的电化学研究

综述了国内外近期在亚稳态孔蚀行为的研究方法,亚稳态小孔形核、生长的统计规律 ,亚稳态蚀孔生长和再钝化过程的机制及控制因素,亚稳态蚀孔向稳定蚀孔转变的临界条件等方面的 研究进展,并对进一步的研究作出了展望。     

304不锈钢点蚀行为的电化学噪声研究

本文利用电化学噪声技术检测了304不锈钢在6．0％（质量分数）FeCl3溶液中的点蚀行为。通过电化学噪声的时、频域分析和电化学噪声信号的统计分析以及相应的腐蚀形貌,研究了蚀点的生长过程。结果表明,浸泡初期噪声电阻Rn在较高水平波动,试样处于钝化状态;浸泡4～14h为点蚀诱导期,Rn开始降低,峭度和不对称度增大,出现明显的噪声峰,试样表面业稳态点蚀形核,生成的亚稳态点再钝化,通过扫描电镜观察未发现蚀点;浸泡14～32h为亚稳态点蚀向稳态点蚀过渡期;浸泡22h后,观察到电位噪声突然下降后不再恢复,功率密度（PSD）图低频区出现白噪声水平,亚稳态蚀点发展成为稳态的蚀点,通过扫描电镜观察到小而浅的蚀点;浸泡32～48h后材料处于稳定的点蚀阶段,通过扫描电镜观察到口径较大且较深的蚀点。     

304不锈钢点蚀的电化学噪声特征

使用电化学噪声技术,通过长期连续实时监测,对304不锈钢在0.5mol/L FeCl₃溶液中发生局部腐蚀的点蚀发展过程和腐蚀机理进行研究。综合谱图分析、时域统计分析、小波分析等诸多方法进行分析和论证。结果表明：电化学噪声的谱图可以明显地分为4个阶段,分别对应于点蚀发展过程中的钝态期、亚稳态点蚀期、稳态点蚀期及稳态点蚀后期。在时域分析时,先用3阶多项式拟合移除漂移,电流噪声标准偏差Si在亚稳蚀和稳态点蚀阶段发生明显的升高,噪声电阻(R_n)、点蚀指标(PI)在对应时间点表现出相应的降低或升高。小波分析表明,随着反应的进行,能量积累开始逐步增大;亚稳态点蚀期能量开始向d4~d6处累积,当进一步发展为稳态点蚀时d5~d8出现极大值。     

吸附钝化体系的孔蚀和缓蚀作用的电化学研究新方法

发展了两种用于研究孔蚀发生发展及其缓蚀作用的电化学方法：恒电位开路衰减响应技术的研究蚀孔发展状态的时电位法。结果表明前者可准确反映缓蚀剂在金属表面上的吸附特征,并了解孔蚀的诱发和产生过程。后者可定性反映孔蚀发展程度及缓蚀剂对孔蚀发展的抑制作用,但有待进一步完善。     

孔蚀过程中的电化学噪声特征

研究了几种钝态金属在合有活性离子的中性缓蚀剂体系及硫酸体系中发生局部腐蚀时的电化学噪声行为。结果表明:在研究的所有腐蚀体系中,饨态表面孔蚀过程中腐蚀电位波动噪声的功率密度谱(SPD)曲线都具有相同特征,即在极低频率下为白噪声,随频率升高,逐渐转变为1/f~n 噪声。视金属材料不同,测得的表观 n 值在2.2—3.4之间。SPD 曲线上最高频率 f_c 与溶液中 Cl~-浓度关系呈现三种类型。提出了一个解释实验结果的 SPD 的数学模型.     

一种新型Fe-Mn-Al-Cr奥氏体不锈钢的耐蚀性能

研究了一系列铬含量不同而锰含量都为15%的Fe-Mn-Al-Cr钢在几种典型酸、碱、盐水溶液中的耐腐蚀性能,并与锰含量为26%的Fe-Mn-Al-Cr钢和1Cr18Ni9Ti相比较,结果表明新型的Fe-Mn-Al-Cr钢在水溶液中的耐腐蚀性能比原来的Fe-Mn-Al-Cr钢的都要好,在有些溶液中的耐蚀性能比1Cr18Ni9Ti还要好。这种新型不锈钢的价格非常低,有较高的实用价值。研究还表明,对该钢种而言,铬含量升高并不意味着耐蚀性能提高,铬含量增至某一值时钢的耐蚀性能反而降低,此时组织中出现铁素体。用XPS对Fe-Mn-Al-Cr钢在0.5mol/L H2SO4中的钝化膜进行了研究.     

6种不锈钢的化学和电化学腐蚀行为

采用化学和电化学加速腐蚀试验方法对６种不锈钢的耐点蚀和缝隙腐蚀性能进行了评价。结果表明：两种评价方法之间具有良好的相关性;６种不锈钢按照点蚀和缝隙腐蚀抗力由大到小的顺序排列为３＾＃〉１＾＃〉６＾＃〉２＾＃〉４＾＃〉５＾＃,详细描述了６种不锈钢各自的腐蚀行为特征。     

电化学噪声方法比较石油用钢的临界点蚀温度

提出了一种用电化学噪声技术测量材料临界点腐蚀温度(CPT)的实验方法。测量升温过程在美国ASTM标准溶液中钢样品的电流噪声,并依据电流噪声标准偏差的最大变化位置确定CPT。采用这种方法快速测定了8种石油工业常用钢材的CPT。     

Cl离子对 304、316不锈钢临界点蚀温度的影响

采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描的方法分别研究了304、316不锈钢在不同浓度NaCl水溶液中的临界点蚀温度.得到了材料临界点蚀温度随Cl-浓度变化的关系曲线.在分析温度与Cl-浓度分别对钝化膜影响的基础上阐述了二者对不锈钢点蚀的综合作用机理.     

Fe-Cr-Mo系铁素体不锈钢在氯化物介质中的实验电位-pH图研究

通过测定合金在含 1N Cl~-的不同 pH 值的水溶液中的阳极极化曲线,绘制了三个系列的12种铁素体不锈钢(17Cr-xMo,25Cr-xMo,30Cr-xMo,其中 x=0、2、4、6)的实验电位-pH 图。合金中的 Cr 含量对点蚀起始过程影响极为显著;Mo 含量对点蚀击穿电位的影响则与合金中 Cr 含量有密切关系。添加少量的 Mo 可使低电位、低 pH 值条件下的活化腐蚀区大大缩小,因而对局部腐蚀的发展过程起重要的阻滞作用;Cr 也有类似的影响,但远不及 Mo 的影响那么明显和意义重大。适量的 Cr 和 Mo 的综合作用可使合金具有抵抗局部腐蚀发生及发展的优良性能。     

焊接氧化皮对奥氏体不锈钢孔蚀性能的影响

采用电化学测试技术,在NaCl介质中焊接氧化皮对3种奥氏体不锈钢的耐孔蚀性能进行了探讨.结果表明,有焊接氧化皮部位较比母材更易产生孔蚀,去除氧化皮则改善耐蚀性能.有焊接氧化皮的不锈钢耐孔蚀性能依NK1<316<304次序变劣.通过表面SIMS分析,发现焊接氧化皮合金表面贫乏铬,从而导致耐孔蚀性能下降.有焊接氧化皮NK1不锈钢耐孔蚀性能之所以优于304不锈钢,是由于表面膜中富集铜元素,并参与了成膜过程,改善了表面电化学行为,增强了表面膜抵抗侵蚀性离子破坏的能力.     

316不锈钢电化学着色工艺研究

    采用两步法对316不锈钢进行着色处理：先在表面冲击预镀一层镍,然后用钼酸铵进行电化学着色.研究了钼酸铵浓度、电流密度、时间和pH值对着色膜性能的影响,获得最佳工艺条件,所得黑色膜耐磨性好,光亮.采用SEM和电化学性能测试对膜的形貌,成分和耐腐蚀性能进行表征.结果表明,经着色处理后,耐蚀性能明显提高,着色膜呈块状分布,主要成分为MoO₂.     

15-5PH不锈钢初期点蚀的电化学特性

模拟研究15-5PH不锈钢在6% FeCl15-5PH不锈钢,点蚀,电化学阻抗谱,扫描Kelvin探针,国家自然科学基金(50901041);江西省自然科学基金(2009GZC5009);江西省教育厅重点实验室基金(DB200901399);江西省教育厅科技项目(GJJ11524)资助模拟研究15-5PH不锈钢在6%FeCl₃溶液中浸泡不同时间的初期点蚀规律,采用电化学阻抗测试和扫描Kelvin探针技术研究15-5PH不锈钢初期点蚀过程中的电化学行为。结果表明,随着浸泡时间增长,电化学反应电阻和阻抗模值逐渐减小,EIS谱由一个时间常数逐渐变成两个明显的时间常数.随着腐蚀的不断进行,不锈钢表面阴极区和阳极区不断发生变化,呈现局部腐蚀的特征,表面电位也逐渐升高,阴极区和阳极区变得明显,腐蚀反应处于加速过程。