护坦和海漫

护坦和海漫：闸、坝下游的消力池底板,称为护坦。它是被用来保护水跃范围内的河床免受冲刷。一般用混凝土或桨砌石做成,护坦的高程和尺寸取决于护坦水跃旋滚的水力特性。紧接护坦或消力池后面的消防冲措施,称为海漫。其作用是进一步消杀水流的剩余动能,保护河床免受水流的危害性冲刷。     

葛洲坝工程二江泄水闸抗冲耐磨层设计

二江泄水闸是葛洲坝枢纽的主要泄洪排砂建筑物,共27孔,闸孔净宽12.0米,底板高程37.0米。闸下系长度为180米的消力池,池底高程30.6米。紧接消力池为70米长的防冲护固段及长度为85.0米的海漫,详见图1。闸上游河道高程37～39.0米。长江泥沙年输沙总量为5.2亿吨。闸室及消力池内最大流速20～22米/秒。泄洪时水流挟带泥沙磨蚀闸室、护坦。国内外不少工程的泄水建设物表     

钢筋笼砌石与混凝土护坦水流特性对比试验研究

通过水工模型试验,研究了平原河道柔性钢筋笼砌石护坦及混凝土护坦2种结构下的消力池、海漫段的水流结构特性。从过流能力、过堰水流的水面线、水流形态、消力池及海漫段断面垂线流速、消能率等方面,对比分析了2种护坦型式下水力学要素的区别。试验结果表明:钢筋笼砌石柔性护坦较混凝土护坦而言,其过流能力略低于混凝土护坦,但从堰后水跃形态、水面线变化、消力池内垂向流速分布、消能率等方面均优于刚性混凝土护坦。采用柔性钢筋笼砌石护坦,可有效降低消力池内水流底层流速,从而可减缓水流对消力池底部的冲刷。     

李溪拦河闸坝地基渗压监测数据分析

李溪拦河闸坝在2000年完成了上游护坦和下游消力池、海漫等工程的改建。为了解工程改建后的防冲及防渗效果,在大坝下游设置了36个渗压观测孔,利用自动监测系统对该大坝的地基渗压情况进行长期观测：2003年6月,大坝安全监测系统建成投入运行。监测系统采集的渗压数据初步分析表明,李溪拦河闸坝的消力池、海漫、护坦等工程改造后,防冲和防渗效果良好,没有发生集中渗漏、管涌和基础冲蚀等安全隐患。     

抗拔锚固桩在城西湖进洪闸斜坡护坦加固工程中的应用

城西湖进洪闸位于安徽省霍邱县,是淮干最大的蓄洪区——城西湖蓄洪区的进洪控制工程。1972年建成,全闸36孔,净宽360米,设计流量6000立方米每秒,设计上游水位27.71米,下游22.0米。 该闸斜坡护坦为钢筋混凝土结构,厚0.8米,以1:3.5的斜坡连接闸底板与消力池。 通过验算,斜坡护坦抗浮稳定以及护坦与消力池联合抗滑均不能满足规范要求(K=1.1～1.3),为保证     

百色水利枢纽工程建设进展情况

(截至2005年12月止)1.RCC主坝工程a)主坝混凝土:1~13号坝段累计完成混凝土浇筑230.50万m3,其中:常态混凝土32.50万m3、碾压混凝土198万m3;1~3号坝段达到EL234 m,4~5号坝段溢流面达EL210m,1号闸浇至EL219 m,2号闸墩浇至EL216 m,3号闸墩浇至EL222 m,4号闸墩浇筑至EL228.7 m,5号闸墩浇筑至EL233 m,6~13号坝段达到EL233 m。b)消力池及护坦:底板、尾坎及导墙全部浇筑至设计高程。消力池混凝土浇筑累计完成25.11万m3;消力池基础固结灌浆及底板锚杆全部完成;消力池帷幕灌浆、排水孔及反滤体安装完成;消力池护坦及下游边坡开挖基本完成,护坦…     

应用化纤编织袋装混凝土修复大闸护坦海漫

德清大闸位于东苕溪中游,德清县城关镇西侧,是东苕溪调洪的重要水利工程,建于50年代末期。由于各种原因,大闸下游护坦、海漫及护坡均遭严重冲刷,急需修复。我们采用化纤编织袋装混凝土进行水下叠筑,抛石镇压,于1988年汛期前,经七天施工便成功地修复了护坦、海漫及护坡等水下冲刷工程。取得了较好的经济效益和社会效益。     

折坡消力池护坦稳定性分析

结合嘉陵江苍溪枢纽工程实际,对嘉陵江渠化梯级普遍采用的消能工形式--折坡消力池的抗浮稳定性进行了研究.结果表明,采用水跃消能时,消力池护坦上将产生强烈的脉动压力,而脉动上举力是造成折坡消力池护坦失稳的重要因素;苍溪枢纽折坡消力池护坦上脉动压力显示出明显的低频特性,其优势频率远低于护坦的自振频率,不会引起护坦共振;最不利工况下护坦抗浮稳定系数K=1.73＞1,表明消力池护坦是稳定的.     

临洪东站自排闸消能防冲设施浅析

临洪东站自排闸工程于2011年8月建成并投入使用,经过2012年、2013年运行后发现下游浆砌块石护底部分损毁。为确保工程安全运行,提高消能防冲效果,通过对该闸损毁部位原因分析及消能防冲复核,采取适当加高消力池尾坎,在下游混凝土护坦外增做10m长混凝土护坦,在护坦顶面布设消力墩辅助消能,在新设的护坦末端下设钢筋混凝土灌注排桩等措施,取得了明显的消能效果。     

浅谈大沽可泄洪闸改建工程

大沽河泄洪闸位于胶州市北王珠镇,闸下消能设施于1996年汛期被冲毁,消力池内最大冲坑深达2.2m,海漫段内最大冲坑深为0.7m。在对消能设施重新设计后,于1997年进行了改建施工,工程由消力池、消力坎、消力墩和海漫组成。为保证工程的施工质量,运用全面质量管理的方法,从施工队伍选择、施工进度控制、拨款控制、质量监督以及验收等方面严格把     

水库海漫毁坏原因及防治措施

水库海漫损坏的原因,主要有设计、施工和管理3个方面.在设计上,由于输水洞消力池长度不够,护坦和下游水渠衔接不良,冻融滑坡影响考虑不周;在施工上,由于反滤层的层次没有处理好,建筑材料选用不当,块石规格小,砂石料级配不合理;在管理上,由于没有专人管理,存在违章操作现象,导致海漫工程受到破坏严重.     

山区深覆盖层河道闸坝泄洪消能体型优化研究

采用模型试验方法,对某拟建于深厚覆盖层上的拦河闸坝的泄洪消能布置方式进行了优化研究,研究成果表明:采用"斜坡护坦+底流衔接+柔性消力池+局部防护"的泄洪消能模式可用于解决深厚覆盖层闸坝泄洪消能问题,在类似工程体型布置中需注意:出闸水流需在护坦内充分扩散、尽量减小护坦出口单宽流量与流速、入池水流角度宜为平射流或挑射流、以及柔性消力池需局部防护等。     

红叶二级水电站的护坦、海漫设计

介绍了红叶二级水电站护坦及海漫的布置及设计。经汛期考验 ,电站采用的护坦下排水软管及柔性海漫的处理方法是成功的     

嘉陵江上石盘电航枢纽戽流消能设计研究

上石盘电航枢纽工程泄洪冲砂闸下游采用连续式消力戽消能,由于消力戽下游开挖条件的变化,尾水条件得到了改善。通过分析计算、数值模拟和水工模型试验,研究了简化下游护坦和海漫区保护的可行性。     

蓄水闸始流情况下消力池设计方法

蓄水闸始流情况下消力池的计算是经常遇到的实际问题。根据实验观测认为，当闸下无水闸门突然开启，消力池后海漫水手段上水流现象可视为自由宽顶堰流，以建立始流情况的消力池设计计算方法。还运用相似原理，根据典型水闸消力池设计计算成果，推求实际蓄水闸所需的消力池深度，从而使设计计算大为简化。     

西溪拦河闸下游消能工出险分析和改造研究

潮州供水枢纽工程西溪拦河闸建成运行后,其消力池下游海漫段遭受到较严重的冲刷破坏。 根据西溪拦河闸工程布置和出险的泄流水力参数,对其下游消能工出险的水力条件和原因进行计算和 初步分析,并介绍其除险改造方案试验研究成果和运行情况。研究表明,西溪拦河闸消力池下游海漫段 出险与其闸下游河道水位降低、海漫段的结构和质量等因素有关,拦河闸下游消能工除险改造试验研究 成果是合理的。     

葛溯坝枢纽二江泄水闸的冲磨现象和规律的分析

二江泄水闸(以下简称二江闸)位于枢纽中部,系葛洲坝枢纽的主要泄水排沙建筑物,共计27孔,顺坝轴向全长为500.4米。闸下游消力池内设两道隔墙,把全区分成左、中、右三区,各区分别有6、9、12个孔;沿流向可分为闸室、护坦消力池、消力池尾坎、检修平台、护固段、设在护固段末尾     

改进的溢洪道底板抗浮稳定计算公式及其应用

通过工程实例,从理论上分析了溢洪道底板发生失稳揭底破坏的原因与机理,阐述了现行规范消力池护坦抗浮稳定计算公式的适用条件,给出了陡槽底板与消力池护坦分缝止水破坏工况下的抗浮稳定计算式.     

非岩基水闸泄洪消能和冲沙试验研究

通过整体水工模型试验,对比研究了非岩基水闸闸后消力池和斜坡护坦两种消能防冲方式对下游冲刷和水库冲沙的影响。结果表明:消力池方案存在妨碍冲沙和因泥沙淤积而削弱消能作用等问题;通过斜坡护坦连接闸室和下游河道,护坦末设防冲墙和抛石防冲槽,可以满足敞泄泄洪和降水运行过程中的消能防冲要求;用2年一遇洪水敞泄冲沙,可满足水库冲沙要求。     

新开沱河闸砂基反滤层滤料选用

该闸由水利部淮委建设局组织实施，水闸双向挡水，建基面在抗渗能力很差的极细砂层上，对水闸上游铺盖、下游护坦以及消力池下的反滤层要求高，本文介绍闸基极细砂上反滤料选用。