预氧化两段快速渗氮

1预氧化两段快速渗氮工艺的设计我厂是生产电线电缆专用设备和各种非标设备的厂家。主要零件如轴类、齿轮、塑料挤出机螺杆、螺筒要求高硬度、耐磨和抗哨合性能，需要进行渗氮处理。螺杆、螺简、轴类零件材料为38CrMoAl钢，要求渗层深度0．40～0．60mm。38CrMoAl钢制齿轮要求层深0．30～0．50mm，硬度均要求750～1000HV10。40Cr齿轮要求层深0．30～0．50mm，硬度＞500HV10。齿轮在渗氮后变形量需控制在最小程度，以便渗氮后直接进入总装。我厂传统的气体渗氮工艺是两段渗氛，共保温44h，生产周期长，生产效率低，成本高，变形大。针对…     

光雷达伺服系统齿轮的离子渗氮

我所研制的某型光雷达方位系统传动装置的齿轮原设计用45钢制造，调质硬度26～30HRC。当仪器使用一段时间后，由于齿面软，磨损相当严重，齿轮副回差逐渐变大，系统精度明显降低。为此，我们根据SJ2066－82（小模效渐开线回柱齿轮通用技术条件》的要求，决定选用38CrMoAIA钢，第一步先进行预先热处理，调质硬度22～32HRC；第二步，切齿后再对齿目进行局部离子渗氮处理，深度0．10～0．25mm，硬度580～900HV，脆性1～2级。现将试验情况介绍如下；1渗氮试验设备齿轮辉光离子渗氛试验是在LD－60）型离子渗氮炉中进行的。用卜1型真空计测…     

Z50NMC12钢渗氮工艺的改进

本厂引进的法国TM公司“海豚”直升机燃调器（RT－24）上共有4种材料为Z50NMC12（我国材料牌号为SNilZMn5Cr3Mo）的零件要求气体渗氮。该零件简图，工艺要求以及法方提供的渗氮工艺规范分别列于图1，表1。图1零件简图及工艺要求零件的渗氮工艺面为外圆，其它表面可不渗氛。1540一活塞体0590一活塞环2610一同步活塞3870一计量大活塞在试制过程中，确定的渗氮工艺如下：（1）560土SC保温Zlh，氨分解率50％～60％；（2）600士5℃保温21h，氨分解率70％～80％。渗氮后经金相检测，渗层深度达0．12～0．14mm，硬度715～741HV。随后即投入…     

齿圈深层渗氮的质量控制

齿圈用42CrMo钢，选可控气体渗氮炉，采用多段工艺渗氮．为缩短渗氮时间．在低温高渗速下，表面“白亮层”控制在0．01mm以下，对性能无影响．且降温快速冷却速度控制在40℃／h，时，对渗氮件变形也无影响．     

波导管拉伸模内孔超差的挽救

波导管拉伸模是用于生产各种规格的高精度二级波导管的专用工具,其材料是TS或T10钢,技术要求硬度是60～64HRC,内孔粗糙度为凡0．025～0．2mp,尺寸精度及规格见图1。图1波导管拉伸模热处理前的加工方法是毛坯车好后,用线切割机床切割模孔,挫修后留加工量一0·06to．08Inm双面）,并砂光模孔各处。波导管拉伸模的热处理工艺规范见图2。热处理后检查硬度和变形量,虽然硬度满足技术要求,但内孔尺寸涨大0,10—0．刀mm,致使模孔内孔超差。正常情况下,高碳钢类模具经过淬火和回火热处理后,内孔尺寸均会收缩,收缩量约为一0．10～0．…     

18Cr2Ni4WA钢制曲轴渗氮后变形分析

本厂柴油机曲轴采用18Cr2Ni4WA钢制造。除曲轴法兰盘上的十二个螺孔外，其余全部渗氮。要求渗氮层深度0．3～0．4mm，表面硬度≥600HV。曲轴加工工艺路线为模锻—正火—高温回火—粗机加工—调质—机加工—第一次时效—机加工—第二次时效—机加工—渗氮—抛光。曲轴在RN－100－6S双室渗氮电炉中进行渗氮，每炉装4根，渗氮工艺为：490℃×50h，NH3分解率为15～35％．工艺要求：渗氮前以3处主轴颈为支点检查各主轴颈的摆差，不大于0.025mm，渗氮后不大于0．05mm。但按正常工艺修氛后，该曲轴的摆奎达0．055～0．065mm，必须重新进行渗氮…     

加压气体渗氮和氮碳共渗研究

采用多功能气体渗氮炉,试验研究了加压气体渗氮和氮碳共渗的工艺特性。结果表明,随着炉内压力的提高,氨分解率降低,氨消耗量减少,工艺效果明显增强。渗氮速度比常规工艺提高６０％,并在大装炉量（１３０ｍ２／ｍ３）和较高温度（６８０℃）下,气体氮碳共渗均可获得优良渗层。     

球铁曲轴加氧渗氮工艺研究

球铁曲轴常常由于渗氮层薄、质量不稳定而引起断裂失效,本课题研究了球铁曲轴加氧渗氮工艺。对球铁试样经570℃、580℃,不同氨气流量和氧加入量渗氮4h后的表面硬度、渗层深度及渗层组织进行分析,结果表明,加氧渗氮可获得比常规气体氮碳共渗更高的表面硬度和渗层深度。优选出的适合于球铁曲轴的加氧渗氮工艺为：570℃保温4h,氨气流量2000L／h,氧气流量10L／h,炉压35mm水柱;或580℃保温4h,氨气流量1800L／h,氧气流量10L／h,炉压35mm水柱,二种工艺均可获得深度超过0．20mm、表面硬度600HV0．1以上的渗层。     

不锈钢离子渗氮去钝工艺方法探讨

众所周知 ,不锈钢表面存在一层钝化膜 ,由于其结构细密 ,对离子渗氮有阻碍作用 ,因此影响到离子渗氮的处理效果。本文通过不锈钢气门在不同介质气氛下进行去钝预处理从而对其后续离子渗氮效果进行了比较试验。由此确定了不锈钢较佳的去钝工艺。1　试验方法1.1　试验设备试验在 5 0 k W双重加热离子氮碳共渗炉上进行 ,其中直流电功率 30 k W,交流电热体加热功率 2 0 k W;最高电压 90 0 V,最大电流 34A;炉内极限真空度 6 .6 7Pa,炉膛有效工作尺寸 70 0× 10 0 0 (mm)。1.2　试样准备将机加工报废气门的杆部用砂轮切割机切成 15～ 2 0 mm…     

氮碳共渗取代薄层渗碳淬火的工艺试验及应用

齿轮轮是要求耐磨的结构件（见图1），它与计程表相连，通过齿轮哨合传动记录行车路程。材料为1．20Cr钢2．ZOCrMO钢3．40Cr钢4Q235钢20CrMo钢，要求诊碳淬火，渗层深度为0．20～0·4｛ham，硬度为40～58HRC。渗碳淬火为最终工序．用普通热处理设备难于控制碳势、层深及变形，不能保证设计要求。本文通过氮磷共诊试验，以达到原设计渗层和硬度要求，并满足实际使用，从而取代修碳淬火。1氯吸共渡试验（l）材料、设备用十12～15mm的Q235、20Cr、20CrMo、40Cr国钢料加工成十10X15mm试样及加工好的齿轮轴，在RQ3－75－9炉内共修。（2…     

一种防止渗碳齿轮花键孔变形的方法

渗碳淬火齿轮内花键孔常发生锥形、喇叭形和腰鼓形等变形的影响因素颇多，其中齿轮形状对内花键孔的变形起主导作用。图1所示齿轮，系用20CrMnTi钢制造，渗碳层深0．8～1．2mm，在渗碳并经再加热淬火后，60mm内花键孔处呈锥形变形，小端部孔径缩小，大端齿部孔径涨大，内孔尺寸超差，难以进行装配。生产实践表明，这类凸盘型齿轮大小端外径尺寸相差越多，齿轮高度越高，渗碳淬火后内花键孔呈锥形变形越明显。依据这类齿轮渗碳淬火产生内花键孔锥形变形的特点，认定热应力是引起孔径胀缩的主要原因，据此采取相应的措施，即齿轮渗碳后，对…     

控制薄壁壳体淬火变形的措施

图1所示为一大型薄壁壳体，材料为30CrMnSiA钢，要求热处理后硬度为35～39HRC，直径差≤6mm，直线度≤4mm。由于该件壁薄（厚度为4mm），尺寸大，淬火后时常出现直径差和直线度变形超差现象，超差率达50％。对此，我们探讨了薄壁壳体淬火变形原因，采取了相应的防变形措施，使变形基本控制在一较小范围。1薄壁壳体淬火工艺过程及变形情况该件是在井式联合电炉中进行热处理的。其工艺过程：吊装－预热－淬火加热－油淬－水洗－回火－空冷。吊装是通过在壳体一端焊上带有6个孔的工艺环，然后再用吊具吊装的。过去，我们共处理24件壳体，淬…     

工字卡规热处理变形的控制

最近我厂生产一批工字卡规，如图1所示。材料为20钢，要求渗碳层深1～1．5mm，硬度60～64HRC，热处理后磨量0．5～0．20mm，工艺路线为：机加工—渗碳—正火—淬火—磨削—氧化处理。试生产发现，卡规渗碳层深度及硬度均能满足技术要求，但热处理变形始终超差。卡规工作部分的尺寸由机械加工后的167．2mm缩到165～165．7mm。因此控制卡规变形成为热处理生产的关键。众所周知，零件的热处理变形是由热应力和组织应力综合作用的结果。热应力是由于加热或冷却不均匀使工件表里存在温差，热胀冷缩不一致造成的，其特点是：如轴类零件长度变短…     

轻型车后桥圆锥齿轮渗碳淬火变形的控制

如何提高轻型车后桥圆锥齿轮的对研合格率一直是各生产厂家所关心的话题。几年来 ,我们通过不断地探索 ,积累了一定的经验。本文从热处理角度探讨如何通过控制渗碳淬火变形 ,提高齿轮的热处理质量 ,从而提高齿轮的对研合格率。现以轻型车后桥圆锥从动齿轮为例作一介绍。1　工艺改进情况齿轮材料为 2 0 Cr Mn Ti,M=5 ,Z=41,要求其表面硬度 5 8～ 64HRC,心部硬度 3 3～ 48HRC,渗碳层深0 .9～ 1.3 mm。渗碳设备为 UBE-60 0箱式炉 ,装炉量96件 /炉。齿轮热处理后允许变形量 :1内孔 :12 5 .5 0 .2 00mm,圆度公差≤ 0 .0 5 mm;2平面度公…     

G32柴油机气缸套的铸造技术

介绍G32重型柴油机合金灰铸铁缸套的生产技术。采用离心铸造、中频炉熔炼，铸件化学成分为：w（C）2．9％～3.2％，w（Si）1．7％～2．0％，w（Mn）0．7％-1．0％，W（P）0．25％-0．30％，w（S）0．08％-0．10％，w（Cr）0．25％-0．30％，w（Mo）0．30％-0．50％，w（Cu）0．6％～0．9％。为改善孕育效果，通过加入硫化铁，有意地提高铁液埘（s）量。铸型转速为695r／min，铸型壁厚为气缸套大端厚度的1．2倍，浇注速度20～40kg／s，旋转成型时间30min。     

齿轮淬火变形的控制

EQ－140汽车后桥被动齿轮是双曲面齿轮，其热处理质量和尺寸精度的技术要求很高，包括渗碳层深度1．5～1．9mm，碳化物1～6级，马氏体、残留奥氏体1～5级，心部铁素体1～5级，齿面硬度58～63HRC，心部硬度33～48HRC，热处理后产品的内缘不平度不大于0.20mm，外线不平度不大于0．12mm，内孔椭圆度不大于0.12mm，内径变化范围不大于±0.16mm。在生产中，本厂EQ－140汽车后桥被动齿轮是由井式气体渗碳炉渗碳后直接淬火的，其变形包括齿轮内孔的涨大和收缩，内孔失圆和内、外缘翘曲以及齿条公法线伸长和缩短等，与齿轮在淬火过程中各部位冷…     

H13钢的表面处理技术

研究了H13钢的预先热处理工艺和离子渗氮工艺。结果表明，H13适宜的 预先热处理为1060℃淬火＋580℃回火，在550℃离子渗氮10h，表面硬度达920HV0．1，渗氮层深0．41mm。     

1.5×6m平板的半永久型地坑无盖箱组芯无冒口铸造

一、平板简介平板外形尽寸为6000X1500X350mm，主要工作壁厚100mm，一般壁厚30mm，净重7230kg，铸件重7865kg，材料为HT250，主要工作表面硬度为HB195，主要工作表面粗糙度为Ra3．2um，余为Ra12．5um，主要工作表面加工后不得有孔洞类、夹杂类及表面类等铸造缺陷。二、铸造工艺平板铸造工艺略图见附图，铸件尺寸公差等级按GB6414－86为CT12，顶面加工余量为21mm，底、侧面加工余量为16mm。反变形量为15mm，即2．5mm／m。铸造收缩率为1％。其余有关工艺参数按铸造工艺标准、规范选取。平板为小批量生产（20～40件／批），且尺寸较大，为…     

25Cr3MoA钢齿轮的三段法渗氮工艺

对25Cr3MoA钢齿轮进行了不同工艺的渗氮试验,结果表明,当渗氮层深度要求0.35～0.41 mm时,可通过三阶段渗氮工艺,解决齿轮、内花键长时间渗氮显微组织出现脉状、网状氮化物等问题。     

渗氮罐的防渗措施——搪瓷

在制造业,气体渗氮（包括氮碳共渗）工艺的应用非常广泛。长期以来,渗氮罐大多采用1Cr18Ni9或1Cr18Ni9Ti奥氏体耐热钢制作。但这种材质的渗氮罐通常经过几十炉次的渗氮处理就开始“老化”,即罐内壁对氨分解产生“触媒”作用而使氨分解率不断升高,使氨气流量增大,不仅影响渗氮（氮碳共渗）质量,也增加了生产成本。据有关单位统计,耐热钢炉罐的使用寿命仅约100炉次,用于不锈钢渗氮时其使用寿命更短。