焦炉火道温度的模糊专家控制策略及其应用

针对焦炉燃烧过程的特点,提出了一种融合模糊控制和专家控制的温度反馈控制方法.根据火道温度的给定值与反馈值之差,确定焦炉燃烧的供热量和相应的煤气流量,同时建立烟道吸力与煤气流量之间的关系模型,在煤气流量变化时调节烟道吸力,从而使焦炉处于最佳燃烧状态.     

焦炉传热过程的数学模型

通过研究燃烧室中燃烧与辐射，以及炉墙与煤／焦的导热，建立了焦炉的数学模型，以模拟焦炉的燃料燃烧和传热，上数学模型得到的计算结果和在工业焦炉中实际测量结果，说明模型是可靠的。基于本模型是以煤气的流量和热值、废气循环率以及装煤特性为边界条件，数学模型模拟了燃烧室的换向，能够显示焦炉中的温度分布和装煤水分对煤气流量的影响。     

焦炉煤气吸力控制系统的优化

煤气是焦化生产的主线,煤气系统的稳定对焦炉和净化的生产能带来很多好处,且能减少焦炉生产时废气的外排,因此对煤气吸力控制系统优化十分必要。     

SCAN3000在焦炉集气管压力控制系统中的应用

ＳＣＡＮ３０００在焦炉集气管压力及煤气鼓风机吸力调节中的控制和应用。     

锌精馏铅塔燃烧室煤气喷口和空气喷口流量分布

为了研究锌精馏过程中铅塔燃焕室内煤气喷口、空气喷口的流量分布，基于流量方程、能量方程建立了混联管道流量分布数学模型，并编制了计算程序．计算结果表明：铅塔燃焕室内各层煤气、空气流量分布不合理，而同一层中4个喷口的流量差别更大，义煤气喷口流量与空气喷口流量不匹配，在铅塔燃烧室的上三角区域内，煤气流量大于空气流量，而在铅塔燃烧室的下三角区域内，空气流量大于煤气流量．通过对铅塔燃烧室进行测试，并经过测试和计算，结果表明：铅塔燃烧室内存在上三角高温燃烧区以及下三角燃焕低温区，同时，高温烟气中含有不同含量的可燃物CO；铅塔燃焕室内煤气、空气喷口面积尺寸分布不合理，应该调整、改造．     

基于模型的JN60型焦炉加热控制

介绍了JN60型焦炉的加热控制研究与应用,并采用了火道温度串级控制和烟道吸力的前馈控制的系统控制方案与模糊控制策略,建立了相关的控制数学模型和工艺模型,利用计算所得的炼焦指数为在线参数对焦炭质量指标进行控制。系统运行结果表明节能约3.5%左右,炉温平均波动小于3℃,安定系数均在0.95以上。     

降低马钢7．63m焦炉焦油甲苯不溶物含量的措施

马钢新区煤气净化工序为2×7．63 m焦炉配套系统，因焦炉炉顶空间温度偏高导致焦油甲苯不溶物含量一直居高不下。通过控制配合煤质量、优化装平煤操作及稳定焦炉炉温控制等措施，实现焦油甲苯不溶物含量的稳步降低，提升了焦油产品质量。     

各因素对热风炉理论燃烧温度的影响

应用热风炉燃烧过程中物料平衡和热平衡的计算方法，研究了煤气和空气预热温度，空气过剩系数，煤气热值等对热风炉理论燃烧温度的影响，分析了提高理论燃烧温度的方法和途径。     

煤气中机械水对燃烧计算的影响

在高炉煤气干湿成分转换时,把煤气中机械水算作水蒸气有失煤气成分的真实性,影响燃烧计算的准确性;煤气燃烧时机械水气化耗热要降低理论燃烧温度,其影响不可忽略.通过例题计算,有益于完善燃烧计算的方法.     

精馏炉炉膛内温度场不均匀的原因分析

针对锌精馏炉炉膛各检测点反映出的其上部温度偏高，下部温度偏低，上下温度偏差过大的实际问题，采用现场多点温度测试，结合炉膛内流场、浓度场、释热场和温度场数值仿真的方法对韶关冶炼厂二精馏系统进行研究；利用仿真结果中的流场和浓度场数据，统计出实测中无法得到的各次空气和煤气在南1号至南4号各喷口的流量。研究结果表明：仿真温度场结果和测试温度值与温度变化趋势较吻合，说明仿真模型合理，仿真手段可行；炉膛南侧空气严重过剩，炉膛北侧煤气相对过剩，这种空间空气和煤气流量不均衡是造成炉膛内温度上高下低的主要原因；要改良精馏炉工作环境，需要优化空气和煤气配比，实现温度场均匀化。     

温度对非饱和路基土吸力影响的研究

季节性的温度变化和日温差变化,导致路基土吸力变化,所以研究温度对非饱和路基土吸力的影响意义较大。用连通侧管式张力计测得路基土在含水量不变化时不同温度下的基质吸力值,发现基质吸力值并非恒定,而是随着温度的升高,近似线性降低,随着温度的降低,其值线性升高。分析温度吸力影响的机理后,提出了温度对基质吸力影响的修正公式,使得基质吸力的测量更为精确。     

掺烧高炉煤气对锅炉传热特性影响的研究

为了提高某300 MW电站中高炉煤气的掺烧比例,在混合燃料燃烧的热力计算方法的基础上,分别计算了不同煤种在不同高炉煤气掺烧比例时对理论燃烧温度、炉膛出口烟温、飞灰浓度、排烟温度、锅炉效率等方面的影响。计算结果表明,随着高炉煤气掺烧比例的增加,锅炉效率下降,排烟温度升高。当燃烧煤种1高炉煤气掺烧比例为20%时,排烟温度升高38℃,锅炉效率下降2.76%;当燃烧高灰份的煤种2高炉煤气掺烧比例为20%时,排烟温度升高45℃,锅炉效率下降3.49%。     

煤气初冷器冷却效果控制

焦炉荒煤气从焦炉逸出,经上升管桥管进入集气管,同时用循环氨水喷洒,使煤气温度由650-750℃降至80.85℃,通过集气管和气液分离器将循环氨水及煤焦油排出。煤气进入初冷器,用江水间接冷却至20-35℃,由二级离心式鼓风机吸入并提高煤气压力,经硫铵、终冷、苯洗涤工序送往焦炉和化肥。     

优化鼓冷工艺稳定焦炉炭化室压力

通过优化鼓风冷凝单元的工艺和操作等措施,稳定初冷器前煤气吸力和改善循环氨水质量等手段,保证7.63m焦炉炭化室PROven压力调节系统的正常运行,确保在结焦全过程炭化室内的压力基本保持恒定。     

废气调温煤气燃烧器压力——流量特性理论与实验研究：燃烧控制模型…

对废气调温煤气燃烧进口压力与流量的对应关系进行了理论与实验研究，给出了进口压力－流量的理论公式和经验公式。根据经验公式，可通过控制各进口压力实现流量的控制，为高温氧化的流量调节提供了一种新方法。     

135MW掺烧煤气燃煤发电机组协调控制系统优化

针对某钢铁企业一台135 MW掺烧煤气燃煤机组煤气流量扰动大、协调控制方式难以投运的问题,通过开展阶跃扰动特性试验建立焦炉、高炉、转炉煤气与主蒸汽压力之间的数学关系模型,设计了超前滞后补偿控制器,并在机组DCS控制平台组态应用,运行结果表明,该方法可以实现煤气流量扰动下主汽压力稳定控制,保证了协调控制系统正常投运。     

高炉回旋区的机理分析及三维数值模拟

阐述了高炉回旋区运动及反应机理，建立了模拟回旋区的三维综合模型，模拟了回旋区内物理过程和化学过程，得到了焦炭颗粒的速度分布、回旋区内的温度分布和高炉风口燃烧带的温度及煤气成分变化．冷态模拟结果与实验结果基本一致，预报的温度分布符合实际工况。     

烟道尘处理含酚废水

烟道尘处理含酚废水王文英，李凤仙，张成录，李善平（山东工业大学数理系济南２５００１４）烟道灰来自安装于烟道上集尘装置的收尘，故亦称烟道尘．它由黑烟和飞灰二者组成．前者是煤不完全燃烧的产物，含有由煤热解而生成的碳粒和由碳、氢、氧、硫等生成的有机物，它们...     

马钢新区焦化焦炉煤气输出波动原因分析

焦炉煤气输出量受焦炭产量、装煤量和配合煤性质、自用量、焦炉温度等多种因素影响。虽然在产能、煤资源和焦炉热工等条件一定时,焦炉煤气的理论输出量应该维持稳定,但其实际输出可能因上述因素的影响出现较大范围的波动,进而影响企业的总体煤气平衡。本文通过分析影响焦炉煤气输出的相关因素,找到了焦炉煤气输出量波动的原因,其结论可用于跟踪预测焦炉煤气输出,进而为煤气平衡提供参考。     

La1-xSrxMnO3-δ复合氧化物的自蔓延高温合成

采用自蔓延高温合成法(SHS)制备La1-xSrxMnO1-δ复合氧化物。当y=0．6时，合成出的产品是纯的La1-xSrxMnO3-δ粉末；研究了La2O3-SrO2-Mn-KMnO4合成系统在加热过程中的物理化学变化规律，在600℃左右La1-xSrxMnO3-δ主相已经形成；从化学动力学的角度用扩散过程机理解释了燃烧温度与燃烧速度的关系，随着y值的减小，即Mn含量的增加，燃烧反应速度有一峰值，而燃烧温度随着Mn含量的增加有所上升，当温度升至1473K时，燃烧温度曲线有一平台，上升缓慢；以及添加稀释剂后对燃烧温度和燃烧速度的影响，随着稀释荆加入量的增加，燃烧温度和燃烧速度都减慢。