一种求解循环流化床锅炉旋风分离器效率的方法

分离器效率是循环流化床锅炉整体效率计算的重要参数,当前更多的是对分离器效率的定性的分析。本文采用一种循环流化床锅炉高温旋风分离器失发离效率的求解方法,对分离器效率进行定量的计算,并对某410t/h循环流化床锅炉进行了实例计算。     

循环流化床锅炉的热效率分析

由于脱硫剂的使用和循环流化床锅炉特有的结构，致使循环流化床锅炉的热效率计算有别于常规的煤粉炉和层燃炉。重点分析对循环流化床锅炉热效率影响较大的排烟热损失、机械不完全燃烧热损失及灰渣物理热损失等，并提出改进措施。     

循环流化床锅炉稀相区辐射传热份额的计算方法

以某热电厂450t/h循环流化床锅炉运行实测数据为基础,在锅炉密相区和稀相区分别建立热平衡方程式,计算循环流化床锅炉密相区、稀相区内的传热系数,并提出了稀相区内以对流为主的对流-辐射模型,新的计算方法可直接计算循环流化床锅炉稀相区辐射传热在总的传热中占的比率。图5参7     

循环流化床锅炉的灰热平衡探讨

循环流化床锅炉较诸鼓泡流化床锅炉有显著的不同特点，其传热特性要充分考虑物料平衡、热量平衡和压力平衡，本文着重讨论灰热平衡对锅炉热平衡计算的影响。并以35t/h中倍率循环流化床锅炉为例对计算公式进行验算。     

DG410/9.81-9型循环流化床锅炉负荷特性分析

了解并掌握循环流化床锅炉的负荷特性对循环流化床锅炉的安全经济运行起着至关重要的作用.但是,目前关于循环流化床锅炉运行特性的分析大都只限于定性分析或趋势描述,不能有效地指导实践.在对DG410/9.81-9型循环流化床锅炉现场实测数据计算分析的基础上,通过拟合曲线,提出了负荷变动对床温、一二次风配比、给煤量和燃烧效率等4个因素的影响特性,并对其产生原因作出分析,为DG410/9.81-9型循环流化床锅炉安全、经济运行提供可靠地指导,也为其它类型循环流化床锅炉安全、经济运行提供了参考.     

75TCFB锅炉出力下降原因分析及改造措施

为了解决五阳热电厂4台75 t循环流化床锅炉出力下降的问题,对锅炉燃用煤质进行了分析,发现锅炉燃用煤质挥发份降低、发热量有所增加、煤质灰分降低和密相区的设计流化速度略低。针对这一现象电厂对4台循环流化床锅炉密相区尺寸进行了计算,并且与锅炉一二次风进行了对比,找出锅炉出力下降原因。通过改变循环流化床锅炉一二次风率及锅炉密相区横截面积,使锅炉密相区燃烧份额降低,锅炉密相区与稀相区的温差减小。改造结果表明:通过改造循环流化床密相区结构,可以提高循环流化床锅炉的出力。     

循环流化床锅炉的三维膨胀问题及非金属膨胀节的应用

文中介绍了循环流化床锅炉膨胀方向的定位和膨胀位移量的计算方法,分析了在循环流化床锅炉中吸收膨胀量的确切部位,阐述了非金属膨胀节的主要构造、工作特点及其在循环流化床锅炉中如何选择最佳的非金属膨胀节类型。图８     

循环流化床锅炉的原理与设计

根据循环流化床的原理和作者多年来的实践，分析了目前国内循环流化床锅炉存在的主要问题。指出：灰平衡是分析固体不完全燃烧热损失的基础，也是计算锅炉热平衡和热效率的关键数据之一。一台循环流化床锅炉设计和运行的成功取决于炉膛、分离器和回料器的设计。鉴于目前国内循环流化床锅炉中各种新型分离器工作现状，很有必要对采用旋风分离器的问题重新认识。此外，还对回料器、对流受热面的设计等，发表了看法。由于环保条例对锅炉和燃烧设备的排放作了限制，燃烧无烟煤循环流化床锅炉要达到SOx等排放标准还须深入研究。     

600MWe超临界循环流化床锅炉的设计研究

超临界循环流化床锅炉将循环流化床（CFB）燃烧技术与超临界蒸汽压力循环的优点相结合，是一项发展前景十分广阔的洁净煤燃烧技术。该文讨论了超临界大型循环流化床锅炉设计中的诸如炉膛结构。换热面布置等一些重要问题。在此基础上给出了1台600MWe循环流化床锅炉的初步设计方案，最后，通过热力计算，预测了锅炉运行的主要参数并讨论了负荷变化对锅炉各项参数的影响。     

利用Monte Carlo方法对循环流化床锅炉炉膛传热的数值计算

作者对循环流化床锅炉炉膛传热进行数值研究,所建模型考虑轴向和径向颗粒浓度分布的影响。模型计算揭示烟气温度和热流密度在炉膛内的分布变化,计算结果表明在循环流化床锅炉炉膛传热计算中,颗粒相对流换热不能忽略。     

循环流化床锅炉应用探讨

分析了循环流化床锅炉的循环过程，传热过程和传热影响因素。分析了循环流化床锅炉的技术特点和应用中存在的问题。重点对比分析了循环流化床和煤粉炉各项性能优劣。     

优化控制在循环流化床锅炉的应用及实施

目前国内的循环流化床自动化投入率普遍较低,对分散控制系统提出了更高的控制要求,以增强电厂的整体效益和竞争力.但由于循环流化床机组的特有的燃烧特性,常规PID控制策略很难实现循环流化床锅炉燃烧自动控制,导致循环流化床锅炉机组的自动投入率低,机炉协调控制根本无法投运.优化控制系统在循环流化床锅炉燃烧控制的应用,为此提供了一种良好的解决途径.     

优化控制在135MW循环流化床锅炉的应用

目前国内的循环流化床自动化投入率普遍较低,对控制策略提出了更高的要求,以增强电厂的整体效益和竞争力。但由于循环流化床机组特有的燃烧特性,常规PID控制策略很难实现循环流化床锅炉燃烧自动控制,导致循环流化床锅炉机组的自动投入率低。优化控制系统在循环流化床锅炉燃烧控制的应用,为此提供了一种良好的解决途径。     

燃烧无烟煤循环流化床锅炉的设计

从无烟煤的特性,说明了循环流化床锅炉燃烧无烟煤的设计特点,并通过某型循环流化床锅炉,阐述无烟煤在循环流化床锅炉上的燃烧应用。     

国外建制大型循环流化床炉火电机组现状与发展趋势

综述近年国外大型循环流化床炉（CFB）火电机组（250MW）现状与发展动向,现代CFB锅炉的,CBF炉的高参数与大容量化,大型（300MW以下）CFB炉的结构特点,应用CFB技术改造超役锅炉及俄罗斯研制大型CBF炉经验。     

循环流化床锅炉动态运行特性模型研究

循环流化床锅炉由于其高效、低污染、燃料适应性强等优点 ,在热电行业内得到广泛的应用。其燃烧系统是一个分布参数、非线性、实变、多变量紧密耦合的对象。通过建立包括燃烧系统和汽水系统在内的总体数学模型 ,对 1台 2 2 0t/h循环流化床锅炉的动态特性进行了仿真计算。仿真结果表明 ,燃烧系统耦合性强 ,给煤量和送风量对床层温度和蒸汽温度都有明显影响 ;滞后时间大 ,燃料加入后 ,经较长的时间才会影响到主汽温度和床层温度的变化。研究结果为循环流化床锅炉燃烧控制系统设计和优化提供基础 ,为从根本上解决循环流化床锅炉燃烧控制系统自动投入率低的问题创造条件。     

循环流化床锅炉飞灰中碳的形成机理

通过对循环流化床(CFB)锅炉飞灰含碳量分布及飞灰残碳形态的测量、CFB燃烧温度下焦炭失活过程的试验研究以及流化床条件下煤颗粒燃烧过程的分析.探讨了循环流化床锅炉飞灰中碳的形成机理.结果表明:实际运行的CFB锅炉飞灰中含碳量具有明显的不均匀性,残碳集中于25～50 μm的飞灰颗粒内;真实密度和XRD测量均表明,焦炭失活的2个条件是温度和时间,温度高于800℃,焦炭失活开始发生,并且随着时间的增加,失活程度提高;焦炭颗粒长时间停留在主循环回路中,反应活性下降,由于颗粒的碎裂和磨耗,形成了飞灰中粒径较小的残碳;煤中的细小煤粒首次通过炉膛时未燃尽且未被分离器收集,形成了飞友中较大颗粒的残碳.     

循环流化床锅炉发电机组的节电措施

现役循环流化床锅炉汽轮发电机组厂用电率高达10％～13％．明显地抵消了循环流化床锅炉燃烧效率高、排放污染低、煤种适应性强等诸多优势，厂用电率高的问题已成为制约循环流化床锅炉大型化快速发展的瓶颈．其中锅炉辅机的耗电率占了很大的比例，是降低机组厂用电率的主攻方向，本文针对广东梅县发电厂三期5、6号循环流化床锅炉从运行调整、辅机系统改造等方面提出了降低循环流化床锅炉机组厂用电率的各项措施进行了分析．使循环流化床锅炉发电机组的厂用电率降到接近同类型煤粉炉发电机组的程度。     

循环流化床锅炉飞灰特性研究

CFB锅炉飞灰的化学成分以及物理特性和煤粉炉有所不同.研究讨论了CFB锅炉飞灰和煤粉炉飞灰的区别.在实验中发现CFB锅炉飞灰中SiO2、Al2O3、TFeO、CaO、MgO的含量随着粒度的变化而有规律地变化.随着粒度的减小,飞灰中SiO2的含量逐渐降低,而Al2O3、TFeO、CaO、MgO含量则逐渐升高.在实验的基础上对铁元素存在形式进行了理论上的分析,得出在CFB锅炉和煤粉炉的燃煤飞灰中,铁元素因为运行工况的不同其存在形式不同,进而呈现出颜色上的差异.CFB锅炉飞灰含碳量高,比电阻低.     

我国大型循环流化床锅炉机组运行现状

循环流化床锅炉因其燃料适应性广、负荷调节性强及环保性能优良等特性在我国得到了快速发展。经过短短的十几年,我国已是世界上装机数量最多、装机容量最大的国家。目前我国循环流化床锅炉机组的总装机容量已经超过了90 000MW,其中仅300MW级循环流化床锅炉机组已经投运40多台,在建与拟在建的300MW循环流化床锅炉机组超过了70台。通过对我国300 MW级循环流化床锅炉机组2008～2010年来的运行数据的调查,对机组的可靠性、经济性以及环保性作了全面的总结与分析,并与同等级的煤粉锅炉机组进行了比较。能够对今后更大型机组的设计以及运行提供较好的参考,甚至对我国循环流化床行业今后的发展起到一定的指导作用。