炼油厂气体分馏装置硫化合物分布初探

介绍脱硫后的催化裂化LPG中硫化物的形态及其沸点,采用PROⅡ模拟软件并选择了适宜的状态方程,对LPG经过气体分馏装置分离后各产品中硫化物的分布进行了计算,并对原料总硫、硫化物含量及LPG组成等变化因素对产品硫分布的影响进行了分析。指出LPG中的硫化物在分离过程中基本按挥发度的大小分布于各产品中,精丙烯产品中的硫化物主要是羰基硫;丙烷馏分中的硫化物主要是甲硫醇;乙烷气中主要是羰基硫;C4,C5馏分中的硫化物主要是甲硫醇、乙硫醇、二硫化物和甲硫醚。气体分馏装置各产品中的硫含量大小,主要取决于LPG中的硫形态分布。     

提高气体分馏装置经济效益的分析

针对胜利炼油厂第二气体分馏装置丙烷中丙烯含量高的问题 ,进行了流程模拟计算 ,分析了丙烯收率低的原因。提出了挖掘第一气体分馏装置潜力、提高全厂丙烯收率的解决方法 ,并对利用两套气体分馏装置生产车用丙烷、聚合级丙烯提出了优化方案。     

气体分馏装置精丙烯塔控制设计及生产状况分析

对气体分馏装置的精丙烯塔原控制方法进行了分析 ,认为通过控制丙烯控制回流罐液位和通过给定回流量改变汽化量来控制丙烯质量不合理 ,进料量波动将导致丙烯质量和产率的较大变化。经过计算 ,设计了新的控制方法 ,并在实际生产中得到了验证     

循环水冷凝器管束泄漏原因分析及处理

某20万t/a气体分馏装置T1003(AB)精丙烯塔单元主要用于精馏过程中进一步分离丙烯和丙烷,分为2塔串联操作。该单元作为气体分馏装置的核心单元,产品质量直接影响下游聚丙烯装置。而E1007(A-F)为精丙烯塔(T1003B)顶部冷凝器,其主要作用为调节塔顶温度。介绍了E1007E管束泄漏情况,分析了其泄漏的原因及处理过程,并提出防范措施,可为类似情况处理提供借鉴。     

气体分馏装置丙烯回收优化及双塔流程可行性研究

 针对气体分馏装置丙烯收率低于95%的现状,运用PRO/II软件对某0.2 Mt/a气体分馏装置进行全流程模拟,通过对设计进料和不同组成的进料进行模拟,验证了模拟方法的可靠性,分析了丙烯损失的原因及提高丙烯收率的措施。结果表明,丙烯损失主要来源于脱乙烷塔塔顶气相采出和丙烯精馏塔釜液夹带,其中前者占丙烯损失的65%以上。探讨了取消脱乙烷塔,实施气体分馏双塔流程的可行性,其关键在于要控制气体分馏装置原料中C2的摩尔分数不大于0.10%。模拟数据表明,通过采用气体分馏双塔流程和优化丙烯塔操作,气体分馏装置的丙烯收率可以达到99%以上。     

迅速降低精丙烯的含水量

迅速降低精丙烯的含水量刘玉翠，刘国魁（中国石化哈尔滨炼油厂）本厂气体分馏装置设计加工能力为３万ｔ／ａ，１９８９年投产以来的生产实践证实，开工初期精丙烯脱水是生活上的一大难题。气体分馏装置第一生产周期，开工进料后７９天精丙烯含水量才达到规定指标，即＜１...     

气体分馏装置丙烷压缩机并机的影响因素及解决对策

在气体分馏装置开工过程中丙烷压缩机闭路循环已建立,并入丙烯塔系统时工艺相对复杂,影响因素较多。丙烷压缩机并机直接影响了气体分馏装置整体开工进程。本文结合延安石油化工厂气体分馏装置开工丙烷压缩机并机过程中的问题,对并机的影响因素进行简要分析,并提出相应的解决对策,确保气体分馏装置顺利开工。     

利用脱乙烷塔降低精丙烯含水量

一、前言精丙烯含水量高,对聚合反应极为不利,增加了催化剂的加入量,并严重地影响聚丙烯质量。炼油厂气体分馏装置所生产的丙烯含水一般在1000ppm 左右。各厂普遍利用氧化铝,分子筛固定床吸附器降低丙烯含水量。     

气体分馏装置中丙烯塔的工艺模拟与优化

采用工业中广泛应用的工艺模拟软件对气体分馏装置中的丙烯塔进行了模拟计算,详细分析了进料组成、分离要求、进料位置、理论板数、操作条件等变化对丙烯塔回流比的影响,并提出了丙烯塔在一定条件下的最优设计方案.     

气体分馏装置丙烯损失影响因素分析及工艺优化

对中韩(武汉)石油化工有限公司1^(#)气体分馏装置丙烯损失原因进行了分析,并考察了脱乙烷塔操作条件对塔顶不凝气丙烯损失量的影响。结果表明:气体分馏装置生产过程中脱丙烷塔塔底碳四、脱乙烷塔塔顶不凝气以及粗丙烯塔塔底丙烷中夹带丙烯是造成丙烯损失的主要原因,且脱乙烷塔塔顶丙烯损失量最大,其次是粗丙烯塔塔底;随着脱乙烷塔回流温度降低或脱乙烷塔塔顶压力升高,塔顶不凝气中丙烯体积分数均降低,丙烯损失量减少。     

UDS脱硫剂在脱除液化气中硫化物的应用

在催化裂化液化气脱硫工业装置上,以N-甲基二乙醇胺(MDEA)为主体溶剂,在其中加入质量分数约为20％的UDS脱硫剂,考察了后者对液化气中硫化物的脱除效果.结果表明,脱硫装置运行平稳,脱后液化气中硫化氢含量为0.23 mg/m3,总硫含量为77.13 mg/m3,总自机硫脱除率在60％左右.     

加氢裂化液化气脱硫塔操作参数分析及调优

液化气脱硫塔是加氢裂化装置中的关键操作单元,脱硫后液化气中H_2S含量超标是加氢裂化装置的常见问题。针对某炼化企业加氢裂化装置所产脱硫后液化气中H_2S含量严重超标的问题,利用Aspen Plus软件对液化气脱硫塔进行模拟分析。结果表明,进料量、温度、压力等因素均不是该装置脱硫后液化气中H_2S含量超标的主要原因,其主要原因是液化气在塔内分布不均。通过更换液化气进料分配器和填料,使脱硫后液化气中H_2S质量浓度降至7～30 mg/m~3。     

油田伴生气净化工艺优化研究及工业应用

塔河油田生产大量高含硫稠油和伴生气,同时采用负压气提工艺回收稠油中所含轻烃,高含硫轻烃和伴生气在轻烃站集中净化处理过程中存在液化气中总硫含量超标、轻烃碱洗脱硫过程产生大量碱渣等问题.为解决上述问题,开展了UDS脱硫剂在伴生气脱硫过程的应用研究.结果表明,UDS脱硫剂对有机硫和H2 S均具有较好的选择性.应用后,伴生气分...     

塔河油田伴生气分离产品甲硫醇分布模拟及工艺优化

目的 为了解决塔河油田高含有机硫油田伴生气中有机硫脱除的难题,进行油田伴生气加工过程中甲硫醇分布模拟及工艺优化研究。方法 采用Aspen Plus和HYSYS软件模拟计算了MDEA溶剂胺洗脱硫后油田伴生气进一步分离得到干气、液化气和轻烃产品中甲硫醇的分布。针对液化气中总硫含量超标的问题,提出工艺优化方案并在工业装置上实施,考查优化效果。结果 甲硫醇的富集是造成液化气产品中总硫含量超标的主要因素。模拟计算结果表明,通过方案二与方案三的组合,可将液化气中甲硫醇质量浓度由470.44 mg/m³降至240.14 mg/m³,总硫质量浓度(以硫计)为272.94 mg/m³。结论 工业装置实施改造后,液化气产品中总硫质量浓度可控制在330 mg/m³以下,达到GB 11174-2011《液化石油气》规定的液化气产品中总硫含量控制指标。     

液化气及MTBE脱硫的初步研究

介绍了液化气中硫化物的类型、精制路线及精制过程中硫化物的变化。精制前液化气中主要存在硫化氢、甲硫醇、乙硫醇等硫化物,精制后则主要为二硫化物;采用烃类有机溶剂抽提可以有效脱除氧化后磺化酞菁钴的碱液中的多硫化物,从而减少或避免再生剂碱中的多硫化物进入液化气中。初步研究显示,MTBE中的硫化物来源于精制后的液化气,但硫化物的形态却已经发生了转化;对MTBE进行蒸馏,可以有效脱除其中的硫化物,得到硫质量分数小于10 ?g/g的MTBE。     

焦化汽油催化裂化改质的反应条件研究

以硫含量较高的胜利石油化工总厂的焦化汽油为原料，在固定床微型反应装置及提升管装置上考察了焦化汽油经催化裂化改质后的油品性质，并与改质前原料的性质进行对比分析。结果表明，经催化裂化改质后油品在保持较高液体收率的前提下性质得到极大的改善，并且液化石油气中丙烯含量较高；改质后的汽油的族组成发生变化，异构烷烃含量明显增加；烯烃含量显著降低，并且随着反应温度的升高而降低。此外，汽油的实际胶质、诱导期在改质后得到了极大改善，硫含量也有所降低。     

液化石油气铜片腐蚀试验不合格的原因及对策

介绍了某炼油厂所产液化石油气钢片腐蚀试验不合格的情况,通过跟踪分析,认为这与其总硫含量、硫 化氢含量有关,对球罐液化石油气腐蚀与碱性水含量、取样部位等因素的关系做了试验分析;依据控制指标和腐蚀 因素,提出了改进液化石油气质量的措施,并在应用后取得了成功,为正常生产提供了可参考的控制参数。     

催化裂化增产丙烯助剂(LPI-1)对原料适应性的研究

介绍了催化裂化增产丙烯助剂(LPI-1)对原料适应性的实验室研究结果。研究表明，LPI-1对长庆常压渣油、九江管输混合油和茂名加氢渣油均具有很好的适应性。该助剂不仅可以用于炼油企业催化裂化装置增产丙烯，而且在已应用助气剂的催化裂化装置上仍可有效增产丙烯。使用该助剂后，液化石油气产率增加2．31个百分点以上，丙烯产率增加1．51个百分点以上，增产丙烯的选择性均在59％以上。于气和焦炭产率略有增加，总液体收率基本不变；汽油研究法辛烷值略有提高，同时汽油烯烃含量有所降低。     

车用液化石油气气路系统中残留物的组成

影响车用液化石油气(Liquefied petroleum gas，简称LPG)推广使用的主要因素之一是气路系统中的堵塞物。对车用液化石油气气路系统中堵塞物的研究结果表明，蒸发器上的残留物主要是酯类、醚类、正构烷烃、单质硫和硫化铜粉末。其中酯类、醚类是相关橡胶材料中的添加剂，显然是烃类长期浸泡腐蚀的结果；正构烷烃是尾气再循环气中的CO和CH通过F-T(Hscher-Tropsch)反应合成而得；单质硫则来源于LPG中溶解的单质硫。过滤器中的堵塞物是未能通过过滤器的颗粒状硫化铜，与蒸发器中的粉末状硫化铜均来源于LPG中的活性硫对铜制管线的腐蚀。烃类的碳链越长，对橡胶的腐蚀性越强。     

气体脱硫装置酸性气中H2S浓度问题分析及对策

中油辽河石化分公司硫磺回收装置硫磺回收率低、运行不平稳，主要原因是干气、液化气精制系统酸性气中H2S浓度低，CO2含量高等原因造成。通过采用减少进料口数、提高溶液浓度、调整贫液温度、投用富液闪蒸罐顶贫液等措施，提高了酸性气中H2S浓度，降低了CO2含量，使硫磺装置硫磺回收率得到提高。酸性气中H2S浓度由12.74%提高到34.2%，CO2含量由78.7%降低到60%，硫磺装置硫磺回收率由80.27%提高到92.72%。