共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
在确定杆塔上导线与避雷线悬挂点间的垂直距离时,一般要考虑下列三个主要因素所要求的最大值:①当雷击避雷线于档距中间时,应避免在导线与避雷线间由于冲击闪络而引起的短路;②应防止导线和避雷线在档距中间,由于可能发生的跳跃、舞动以及不均匀复水等而使其接近所引起的短路;③应使避雷线对导线的保护角符合“过电压保护导则”的要求。 相似文献
2.
对于具有避雷线和耦合地线的高压送电线路的导线与避雷线、导线与耦合地线之间,在档距中央应保持足够的距离,以防止大风、覆冰和脱冰时发生导线与避雷线或导线与耦合地线碰线短路,以及防止杆塔受雷击时发生反击事故(击穿导线与避雷线间的间隙)。高压送电线路导线与避雷线、导线与耦合地线的相互位置如图1所示。设在15℃无风时档距中央导线与避雷线、导线与耦合地线之间的距离按下式校验: S≥0.0121+1 (1)式中:S——导线与避雷线或导线与耦合地线之间的距离,(m); 相似文献
3.
一、引言对于一条高压送电线路来说,避雷线架设在导线上方。耦合地线架设在导线下方(本文仅讨论这种情况),二者之间在档距中央应保持足够的距离,以防雷击杆塔时发生反击导线的事故。在工程中,一般是以15℃无风时的耦合地线应力和气象条件作为已知条件,用状态方程式求出待求气象条件下的应力,选择最大使用应力,计算应力弧垂曲线。因此,15℃无风时的耦合地线应力求取是计算耦合地线应力弧垂曲线的关键。 相似文献
4.
一、关于确定地线应力的原则 1.确定地线应力应满足的要求架空送电线路的地线,不论是避雷线还是耦合地线,当确定其设计应力时,应首先符合以下两方面的要求:1.地线的强度安全系数应大于同杆塔导线的安全系数;2.当15℃无风时,在档距中央导、地线间的距离应符合水电部颁发的《电力设备过电压保护设计技术规程》(以下简称《规程》)的规定,其大小与地线应力有直接关系。《规程》对上述导、地线问的距离要求,可用以下3个公式表示 S_1≥0.012l+1 (1) S_2≥0.1I (2) S_3≥0.1U_e (3) 式中 l——档距,m; I——有避雷线送电线路的耐雷水平,kA; 相似文献
5.
选择避雷线支架高度的△K值曲线 总被引:1,自引:0,他引:1
在进行一般电力线路设计时,往往套用某些典型杆塔。如果设计条件与原设计有变化,那么这些被套用的杆塔,在新的设计条件下,使导线和避雷线在某一档距中央满足规程中1+0.012ι的规定时,其耐张段中的代表档距ι_p,和实际档距ι的关系将发生怎样变化;在输电线路杆塔定位时,要对某些耐张档距下的某些档距中的导线与避雷线间距进行必要的校验;在设计新杆塔时,须正确选择避雷线支架高度等问题的求解,往往较繁琐。以下介绍一种较直观又容易判断的⊿K值曲线来解决。 相似文献
6.
架空送电线路的设计,在排杆塔位置时,经常要对某些档距校验在档距中央导线与避雷线间的距离(特别是山区线路),或者在杆塔设计时,恰当地选择避雷线支架的高度。前者计算繁复,而且有时会产生错误的结果。例如:某110千伏线路,导线为LGJ-185,避雷线为GJ-35,西北Ⅲ级气象区(冰厚10毫米、最大设计风速30米/秒),使用某直线杆型,避雷线支架高3.0米。线路有两个耐张段的代表档距l_0=350米;另一耐张段代表档距 相似文献
7.
众所周知,由于导线的重量、架空送电线路导线悬挂高点处的应力总大于最低点处的应力,其值与计算条件下的电线弛度和比载有关。文献第22条规定导线和避雷线的设计安全系数不应小于2.5。依此来决定导线和避雷线在弛度最低点的最大使用应力口σ_(maxo)特别是在重冰区和大高差档距情况下,由于弛度和比载的增加,可能引起高悬挂点应力过大,降低运行的可靠性,因此文献又规定,如悬挂点高差过大,应验算悬挂点应力,悬挂点应力可较弛度最低点应力高10%。用高悬挂点的 相似文献
8.
线路设计人员经常会迂到关于如何确定避雷线与导线在档距中间的距离,以及如何确定这个距离时应考虑的—般因素和决定性因素问题。本文主要讨论这个问题并介绍一种新的比较准确的计算方法。当雷击档距中间的避雷线时,按照这种方法来计算导线与避雷线间可能发生的逆闪络所要求的空气距离时,比苏联1954年出版的“过电压保护导则”所介绍的计算结果要小一些,并且这个差别在很大 相似文献
9.
本文按在档距中央导线与避雷线、耦合地线间的距离均应满足S=0.012l+1m的要求,提出一种避雷线、耦合地线应力弧垂曲线通用计算方法 相似文献
10.
11.
12.
13.
这里所说的最大弧垂,是对送电线路排定杆(塔)位以及校核电力线对交叉跨越物间距时所用的弧垂,即最大垂直弧垂(以下简称为最大弧垂)。如采用平抛物线公式计算,档距中央的弧垂计算式为:f=L_2g/8σ式中:f—导线的弧垂(米); L—档距(米); g—导线比载(公斤/毫米~2—米); σ—在比载g情况下的导线水平应 相似文献
14.
一般送电线路工程中,常以代表档距及状态方程式进行导线力学计算。该方法是以档距中导线线长不变为基础,并作了一些假设,使应力计算有了误差。特别在大跨越工程中的跨越直线塔采用滑动型线夹,如滑轮式、履带式等,随着气象条件的变化,各档间导线有可能滑动,不符合代表档距法的计算原则。如仍用此法计算,则更难反映实际情况。又因档距大,应力的微小误差,将带来不可忽略的弧垂绝对值的增长。例如某220千伏长江大跨越工程,档距1933米,应力误差即便是-0.5公斤/毫米~2,其最大弧垂增大值已达2.5米,该误差 相似文献
15.
16.
由于1000kV特高压输电线路导线线间距离过宽,按现行的双(等高)避雷线对中相导线保护范围有可能不够。因此,提出了确定特高压输电线路双(等高)避雷线对中相导线保护范围的新方法。新方法以特高压导线为圆心,导线的最小对地空气间隙距离为半径所构成的圆为特高压导线的等效绝缘截面,设计该等效绝缘截面受双(等高)避雷线保护,从而考虑了导线电压等的影响,使双(等高)避雷线对中相导线的保护范围设计更加合理。建议多雷地区的特高压线路采用架设3条避雷线的防雷方式。 相似文献
17.
(一)苏联苏联古比雪夫-莫斯科输电线是目前世界上距离最长、电压最高和输送容量最大的线路。全长925公里,输送容量115万千伏安,采用相分裂导线,导线截面为3×480平方公厘,分裂线距为400公厘,每串绝缘子为22个,冲击强度1800~2000千伏,直线塔重7.5~9.5吨,耐张塔及转角塔重19~30吨,钢材平均消耗量为27吨/公里。塔高为29.8 公尺,相间距离为10.5公尺,跨距为425~460公尺。导线截 相似文献
18.
19.
20.
架空输电线路导线力学计算时,一般首先要计算临界档距和判定有效临界档距,从而确定不同档距范围导线应力受控制的气象条件,之后才能进行应力和弛度的计算。对于临界档距的存在和有效临界档距的判定已有不少文献论述,本文从分析导线力学计算用的状态方程提出一种较为直观、简便的判 相似文献