回火时间对0．16C－10Ni－14Co－1Cr－1Mo钢和0．23C－12Ni－14Co－3Cr－1Mo钢组织与性能的影响

研究了０．１６Ｃ－１０Ｎｉ－１４Ｃｏ－１Ｃｒ－１Ｍｏ（１６ＮｉＣｏ）钢在５１０℃和０．２３℃－１２Ｎｉ－１４Ｃｏ－３Ｃｒ－１Ｍｏ（２３ＮｉＣｏ）钢在４８２℃回火的组织与性能。随回火时间的延长，强度、硬度的降低主要是由于Ｍ_２Ｃ的粗化及与基体共格性降低所致。Ｍ_２Ｃ的粗化速度２３ＮｉＣｏ钢要小于１６ＮｉＣｏ钢。     

3Cr-3Mo二次硬化钢的回火组织和力学性能

研究了3cr—3Mo二次硬化钢淬火回火后的组织和力学性能。结果表明：随回火温度的升高，试验钢中先后析出M3c、M2c和M7C3等碳化物，在575℃回火时硬度达到峰值；400一575℃回火后试验钢的抗拉强度约为l600MPa，冲击韧性为30J／cm^2；回火温度高于600℃时，强度和硬度迅速下降，冲击韧性增加；640℃回火时，以M2C型碳化物为主，抗拉强度为1100MPa，冲击韧性增加至55J／cm^2。     

Co—Ni钢长期回火脆性的研究

用透射电镜、扫描电镜及俄歇能谱研究了１６ＮｉＣｏ钢和２３ＮｉＣｏ钢长时间回火后韧性降低及冲击韧性断口出现沿晶断裂的原因。产生脆性的原因主要是由于杂质元素Ｐ、Ｓ及合金元素Ｎｉ在晶界偏析所致。已经变脆的试样，经６００℃保温处理可消除脆性及沿晶脆断。     

汽轮机叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN热处理工艺

在汽轮机叶片钢国产化过程中,为了保证材料性能,需要选择一个合适的热处理制度,所以针对热处理中回火温度对各项力学性能的影响进行研究.结果表明,该材料的合适淬火温度为1000℃,在550～650℃温度区间每隔20℃回火,研究温度对强度、面缩率、硬度、冲击功的影响;在回火温度为580℃,组织无明显的δ-铁素体存在,且满足材料性能的设计要求.     

固溶处理对0.16C-10Ni-14Co-1Cr-1Mo钢和0.23C-12Ni-14Co-3Cr-1Mo钢组织与性能的影响

适当提高淬火温度，由于未溶碳化物（M23C6）的减少可使韧性得到改善，16NiCo（0．16C－10Ni－14Co－1Cr－1Mo）钢的淬火温度超过860℃，510℃回火的冲击韧性和断裂韧性将出现缓慢下降。23NiCo（0．23C－12Ni－14Co－3Cr－1Mo）钢的淬火温度超过950℃，482℃回火冲击韧性大幅度降低。     

回火温度对30Cr15Mo1N微观组织和力学性能影响

 为探索高氮马氏体钢在回火过程中组织性能演变，对30Cr15Mo1N高氮钢进行了不同温度下的回火处理，利用OM、XRD、拉伸、冲击、SEM和TEM等方法研究了高氮钢在回火过程中微观组织和力学性能的变化规律。结果表明，30Cr15Mo1N钢经淬火和低温处理后在150～700 ℃回火，随回火温度升高，显微组织中马氏体基体逐渐发生回复与再结晶，组织中马氏体形态逐渐消失，碳氮化物先在马氏体板条边界呈片状或棒状析出，逐渐演变为颗粒状弥散分布，700 ℃时碳氮化物聚集长大、球化。随着回火温度升高，30Cr15Mo1N钢的基体持续软化，析出强化不断增强，导致其在500 ℃以下回火时强度变化较小，抗拉强度保持在2 000 MPa以上；当回火温度大于500 ℃时，强度随回火温度升高而线性下降。随着回火温度升高，30Cr15Mo1N钢的U型缺口冲击吸收功先基本保持不变再持续升高，在700 ℃回火后冲击韧性达到45 J/cm2。不同回火温度下冲击性能的变化与其强度、塑性变化密切相关，冲击韧性好坏主要由塑性大小决定。     

1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺

利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺,结果指出试验钢产生第一类回火脆性的主要原因是马氏体板条界存在聚集长大的Fe_3C及M_3C脆性相,导致冲击韧性显著下降。Mo_2C与基体处于共格状态,使基体周围晶格产生很大的静畸变是次要原因;产生第二类回火脆性的原因,一是由于碳化物M_(23)C_6沿原奥氏体晶界和马氏体板条界迅速聚集并粗化,二是板条间残余奥氏体膜因碳贫化而发生热失稳分解。结合技术协议要求,为了有利于组织的稳定性,本试验钢的最佳回火工艺为580℃×2h空冷。     

时效温度对14Co-11Ni-2Cr-3Mo超高强度钢组织与性能的影响

研究了25 kg感应炉熔炼的Co-Ni-Cr-Mo二次硬化超高强度钢(％:0．16C、11．0Ni、2．0Cr、3．0Mo、14．0Co)经460-580℃时效后的组织和力学性能。试验结果表明,该钢经860℃淬火+(-73℃)冷处理+480℃时效后,组织中存在大量弥散分布的针状M(Co,Mo)₂C碳化物,钢的屈服强度Rp_0.2达到最大值1 685 MPa,冲击功A_kv为20 J;在550℃过时效状态下,板条边界逆转变奥氏体量明显增加,A_kv增至32 J,同时Rp_0.2下降至1 320 MPa。     

0.29C-1.20Cr-0.30Ni-0.35Mo合金钢的高温力学性能

中碳Cr-Ni-Mo合金钢用50kg真空感应炉冶炼,并通过Gleeble-3800试验机测定了该试验钢在600～1400℃的力学性能-最大力值(载荷)和断面收缩率。试验结果表明,中碳Cr-Ni-Mo钢的脆性区(断面收缩率≤60%)为910～700℃,其塑性区为1320～910℃。该钢连铸坯应避免在910～700℃进行矫直,以便减少铸坯裂纹。     

回火温度对ZG0Cr13Mn8N钢显微组织的影响

研究了铬以相（马氏体－奥氏体）ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢在４００～７００℃温度区间内回火后的显策组织。结果表明,ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢在５８０℃回火时奥氏体量增多;淬火和逆变奥氏体在低于５８０℃回火时都十分稳定,而高于５８０℃回火时则不稳定;随着回火温度的升高,马氏体板条特征愈加不明显,且在板条马氏体和奥氏体内均有Ｍ７Ｃ３型碳化物析出、聚集和长大。     

高温回火对1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢力学性能和组织的影响

研究了1Cr12Ni3Mo2VN钢1010℃1 h油冷,2次580～620℃1 h回火空冷后的力学性能和组织。试验结果表明,在620℃回火拉伸试样中,回火马氏体板条界析出大量聚集的粗化的块状M_(23)C_6碳化物,试样塑性变形以孪晶方式进行,塑性较低;580℃回火拉伸试样塑性变形以滑移方式进行,塑性较好。该钢最佳回火工艺为两次580℃1 h空冷。     

合金工模具钢Fe-M-C淬火马氏体回火的二次硬化研究进展

含W、Mo、V等合金元素的工模具钢Fe-M-C淬火马氏体在500～600℃回火因纳米级简单间隙相M2C和MC碳化物脱溶析出，提高回火马氏体的硬度而出现淬火马氏体回火的二次硬化。当前对淬火马氏体回火二次硬化的研究趋向是利用现代研究方法进一步分析和研究合金马氏体的脱溶贯序，全面得出弥散沉淀物的组成和淬火合金马氏体二次硬化的主体机制，开发出充分利用二次硬化的新型高性能工模具钢。     

淬火及回火处理对新型槽帮钢30MnSiCrMo组织性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、拉伸冲击试验机及布氏硬度计等研究了新型槽帮钢30MnSiCrMo经900～920℃30 min淬火,350～550℃2h回火的组织性能变化。结果表明,350～550℃不同回火过程中,试验钢出现马氏体分解、碳化物转变、聚集长大及α相回复再结晶等转变,室温组织由回火马氏体向回火屈氏体和回火索氏体过渡。随着回火温度的上升,基体固溶强化与碳化物析出强化减弱,试验钢的强度与硬度连续降低,而塑性与韧性不断提高,试验钢在900和920℃30 min水淬后450～520℃2 h回火时获得良好的强韧性匹配,即抗拉强度1159～1008 MPa,屈服强度1107～944 MPa,断后伸长率11.8%～15.0%,室温硬度336～293HBW,V型缺口冲击吸收功45.5～67.5 J,能够满足中部槽材料的强韧性要求。     

回火温度对30CrMnSiNi2A钢组织和性能的影响

在200-300℃温度范围内30CrMnSiNi2A钢ε-碳化物稳定性和残余奥氏体的热稳定性较好。因此200-300℃回火均可保持稳定力学性能，并随回火温度的提高钢的屈服强度σ0.2提高。30CrMnSiNi2A钢在400-550℃回火时出现了明显的回火脆性。     

15Cr2Ni10MoCo14钢的淬火对时效组织和性能的影响

在７８０～９００℃淬火范围内，淬火态及淬火时效钢的硬度随淬火温度的提高而降低，淬火温度较高时时效的强化作用较小，显微组织中发现的时效过程中析出的渗碳体和Ｍｏ２Ｃ导致钢的强化。