梅钢微合金化钢B510L的高温变形动态再结晶研究

利用热模拟机进行单道次压缩实验，获得了梅钢B510L钢的应力-应变曲线变化规律，利用最小二乘法对数据进行回归分析，获得梅钢微合金化钢B510L钢发生再结晶的条件，建立了B510L的动态再结晶图。     

SKS51合金工具钢的快速球化退火工艺的试验研究

基于离异共析原理,在实验室条件下试验研究了CSP流程生产的SKS51合金工具钢(/%:0.75～0.85C、O.20～O.50Cr、1.30-2.00Ni)4 mm板快速球化退火生产工艺。结果表明,此钢种经奥氏体化温度730℃、保温10 min随炉冷却到650℃等温球化120 min后,剩余未溶碳化物颗粒最多且分布均匀弥散,获得了较好的球化组织。该快速球化退火工艺与传统球化退火工艺相比,节能降耗并提高生产效率。     

再结晶态TZM合金热变形特征的研究

采用Gleeb-3500热模拟实验机,对再结晶态TZM(Mo-0.39Ti-0.093Zr-0.017C)合金的热变形特征进行了研究。试样用粉末冶金的方法制备,经过70%变形量的高温锻造,然后分别在1100,1200,1300,1400,1500和1600℃的温度下退火,观察了TZM合金的再结晶过程。热模拟实验在1200℃的温度下进行,应变速率为0.1 s-1,变形量为30%,得到了压缩过程的真应力-应变曲线。研究结果表明,TZM合金的硬度随着退火温度的升高而显著降低,且下降的速率为0.13(HV/℃),1600℃退火后,晶粒已经充分长大,再结晶完成,TZM合金明显变软;完全再结晶后的TZM合金在1200℃下热压缩变形,当应变量小于5%时,应力随着应变的增加而迅速增加,加工硬化现象明显;当应变量大于5%时,应力随着应变的增加而缓慢增加,加工硬化速率降低。     

316L不锈钢动态再结晶行为

在Gleeble-1500热模拟试验机上,通过高温压缩实验对316L不锈钢的动态再结晶行为进行了系统研究.结果表明:316L不锈钢热变形加工硬化倾向性较大,在真应力应变曲线上没有出现明显的应力峰值σ_p;316L不锈钢在热变形过程中发生了动态再结晶,但只是在局部区域观察到了动态再结晶晶粒.对动态再结晶的实验数据进行拟合,得到316L不锈钢的热激活能和热变形方程,并给出了发生动态再结晶的临界应变和临界应力以及Zener-Hollomon参数和稳态应力的关系.     

Hastelloy C-276合金高温压缩的动态再结晶行为

在Gleeble-3500热模拟机上对Hastelloy C-276(C-276)合金在变形温度为1 000~1 250℃和应变速率为0.01~10.00s~(-1)的变形条件下进行了高温压缩试验,研究了C-276合金热变形过程中组织演变和动态再结晶行为。结果表明,随着变形温度的升高,动态再结晶晶粒尺寸增大,动态再结晶进行得越充分;随着变形程度的增加,动态再结晶体积分数增大,动态再结晶晶粒略有长大;该合金发生动态再结晶的临界应变ε_c与Z参数和ε_p之间的关系分别为:ε_c=7.67×10~(-4)Z~(0.144),ε_c≈0.78ε_p;该合金动态再结晶形核机制主要为晶界弓弯形核机制,也存在孪生诱发动态再结晶形核机制。C-276合金热变形过程中晶粒得到显著细化,组织的均匀性得到有效改善,选用适宜的热加工工艺,可以获得细小均匀的组织。     

薄板坯连铸连轧流程SKS51合金工具钢轧后控冷工艺

 采用膨胀法建立SKS51钢的静态连续冷却转变曲线，并研究薄板坯连铸连轧流程轧后控制冷却工艺。试验结果表明：卷取温度是影响SKS51钢组织与性能的主要控制冷却工艺因素，合理的卷取温度(Bs点)为590~610℃，组织主要由珠光体组成，不含贝氏体和网状渗碳体，强度和硬度适中，塑性好。     

Custom 450高强度不锈钢的动态再结晶行为

为了探究Custom 450钢的动态再结晶行为,采用Gleeble-3800热模拟试验机,在变形温度为1 050～1 200℃和应变速率为0.01～10 s-1的变形条件下开展了单道次等温压缩试验.研究结果显示,在变形温度为1050～1 200℃和应变速率为1.0～10 s-1的变形范围内,钢虽发生了完全的动态再结晶,...     

Mg-Y-Nd-Gd-Zr合金动态再结晶实验研究

在温度为523～723 K,应变速率为0.002～1 s-1,最大变形程度为50%的条件下,采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-Gd-Y-Nd-Zr合金进行了高温压缩实验研究.从真应力-真应变曲线上得到了应变硬化率(θ),分别绘制了在不同压缩条件下的θ-σ,-(эθ/эσ)-σ和Inθ-σ.结果表明:动态再结晶开始发生的临界条件满足((э/ σ)(эθ-эσ/))=0,发现动态再结晶开始的临界应力、临界应变与峰值应力、峰值应变的比值在一定范围内变化,动态再结晶过程在真应力-真应变曲线峰值点之前就开始发生.通过金相显微组织研究了该镁合金在不同温度和不同应变速率下的组织演变,采用截线法测量平均晶粒尺寸.结果表明:再结晶晶粒的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大;随温度的降低应变速率的增大而减小;峰值应力随平均晶粒尺寸的减小而增大,随平均晶粒尺寸的增大而减小.     

变形温度对ULCB钢动态再结晶的影响

取得800 MPa级和900 MPa级ULCB钢,在1100~850℃进行单道次变形的热模拟试验,变形量为40%,应变速率为2 s-1。将应力-应变变化特征和显微组织观察相结合,分析研究变形温度对ULCB钢奥氏体动态再结晶的影响规律。结果表明,温度低于950℃时以形变硬化和动态回复为主,奥氏体形变再结晶主要发生在1000℃以上的高温变形中;奥氏体再结晶百分数随变形温度升高而增加,在1050℃变形后奥氏体再结晶百分数约40%,在1100℃变形后则发生完全再结晶。     

含Mo低碳贝氏体钢动态再结晶研究

在Gleeble-1500热力模拟试验机上,测定变形量为60％,应变速率分别为0.1 s^-1,2.2s^-1,10s^-1,变形温度设置在1 100℃、1 050℃、1 000℃、960℃的含Mo低碳贝氏体钢的应力应变曲线.结果表明,钢在高温、低应变速率时,才有峰值应力出现,发生动态再结晶,在同一变形量下,相对于同一变形温度,变形速率越高,所对应的应力值越高.     

B30MnSi钢的动态再结晶行为

采用Gleeble1500热模拟试验机对B30MnSi钢(%:0.32C,1.04Mn,0.85Si,0.019P,0.009S)进行变形温度为850～1000℃,应变速度为0.1～101/s的压缩变形试验,以研究该钢的动态再结晶规律。并通过回归分析得出峰值应力σm,应变εp,动态再结晶临界应变εc与温度补偿变形速率因子Z之间关系式为σm=16.689Ln(Z)-347.41;εp=0.0474Ln(Z)-1.1023;εc≈0.0393Ln(Z)-0.915。     

Q345含Nb低碳钢CSP轧制时动态再结晶的研究

用Gleeble -1 50 0热模拟试验机模拟研究了包钢生产的含NbQ3 4 5C低碳钢( % :0 0 56C ,1 2 0Mn ,0 . 0 52Nb ,0 . 0 3 3V ,0 .0 1 2Ti,0 0 .0 52N) 52mm连铸坯在CSP(紧凑式带材生产)轧制时的高温变形过程中真应力应变曲线,回归得出动态再结晶数学模型和动态再结晶的临界条件:Z =9.70×1 0 11exp( 2 5εc)和Z =1 .77×1 0 12 exp( 1 5.8εs) ,式中Z- 变形因子,εc -开始发生动态再结晶的临界变形量,εs -发生完全再结晶的临界变形量。利用动态再结晶判定图,避开轧制道次间的部分再结晶区进行轧制,可有效地降低钢板中的混晶组织。     

Ti-IF钢动态再结晶模型

通过Thermecmastor-Z热模拟实验机对Ti-IF(无间隙原子)钢(%:0.009C、0.017Si、0.13Mn、0.012P、0.013S、0.05Ti、0.025Als)在750℃、850℃和变形速率0.1,1,20s^-1下进行单道次压缩变形实验。得出Ti-IF钢加工硬化率-应变曲线、动态再结晶状态图和动态再结晶体积分数方程。实验结果表明,对于无明显峰值应变的应力-应变曲线,采用加工硬化率方法确定峰值应变和稳态应变是一种有效的方法。     

32Mn－7Cr－1Mo－0．3N奥氏体钢的动态再结晶

用热压缩试验方法研究了３２Ｍｎ－７Ｃｒ－１Ｍｏ－０．３Ｎ奥氏体钢的动态再结晶。结果表明，在１１５０℃变形时，奥氏体已完全动态再结晶；在１１００℃以下变形时，奥氏体发生部分动态再结晶。     

BH08G焊接用钢的热变形行为及动力学再结晶模型

用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(% )为。.08C、l. 59Mn、0.34Mo、0.12Ti的BH08G焊接用 钢在950 ~ 1050℃ 、变形速率 ε 为0.1 ~ 10.0 s ^-1时的热变形行为。通过奥氏体再结晶动力学回归计算得出： BH08G钢的Zener-Hollomon参数Z与峰值应力的关系式为Z =3. 829 x 10¹²exp(0.046 46 δ_m); 峰值应力 δ_m、动态再结晶临界应变ε_c、峰值应变ε_m、动态再结晶完成应变ε_s与InZ的关系为:δ_m=21.338InZ-516.49,ε_c≈ 0.83ε_m= 0.032 6InZ-0.732, ε_s=0.052 2InZ -0.980 1 。通过BH08G钢动态再结晶状态图得出,BH08G钢粗轧温度为980 ~ 1 050 ℃、精轧温度为930 -980℃有利于变形晶粒细化,改善材料的力学性能。     

钒微合金化非调质钢48MnVS的奥氏体动态再结晶行为

实验用非调质钢48MnVS（/%:0.48C,0.60Si,1.50Mn,0.35Cr,0.14V,0.05S,0.020Al,0.0150N）由100t EAF冶炼,连铸成280 mm×360 mm坯,轧成Φ100 mm棒材。通过Gleeble-3800热模拟实验机研究了变形温度950~1150℃,变形速率0.1~10 s^-1,变形量60%的单道次压缩钒微合金非调质钢48MnVS的奥氏体再结晶过程得出真应力-应变曲线,计算得出实验钢的动态再结晶晶粒尺寸模型和动态再结晶状态图。结果表明,钒微合金化非调质钢48MnVS变形温度越高,变形速率越低,则发生动态再结晶的形变储能越小,越容易发生动态再结晶。实验钢48MnVS的动态再结晶激活能为Q_d=343.202 kJ/mol。     

含硼微合金钢动态再结晶模型的研究

采用单道次压缩实验方法，在Gleeble 1500热模拟机上试验和测试了含硼微合金钢(0．05C，1．57Mn，0．5Cu，0．25Mo，0．05Nb，0．01Ti，0．0012B)在不同变形速率下1000℃和1100℃时应力—应变曲线和热加工应变量对该钢晶粒尺寸的影响。在实验数据的基础上建立了该含硼微合金钢的动态再结晶动力学模型和动态再结晶晶粒尺寸模型。