适用于一般钢厂的弹簧秤

冶金过程,是在高温下进行的,对于称量问题,是比较困难的。我们根据虎克定律的原理,用弹簧试制成了一台价格便宜、构造简单和使用方便的弹簧秤,适用于一般钢厂和铸造厂。 (一)关于秤的简单计算: 1.最大负荷(P_(max))计算。我们是用已有的一个弹簧金属丝粗30毫米,做成直径为90毫米的弹簧。     

圆柱螺旋压缩弹簧的IFAHP优化设计

为了讨论圆柱螺旋压缩弹簧设计中的模糊因素,运用模糊数学,建立了基于直觉模糊层次分析法的圆柱螺旋压缩弹簧模糊数学模型,采用直觉判断矩阵求取指标权重,用得分函数进行打分排序,最后用NSGA—II算法进行验证,当以质量为最小(0.05Kg)时,刚度(70.393)、强度(44.11MPa)也最小;当以刚度(295.61)、强度(147.17MPa)为最大时,质量(2.57Kg)反而最大,这一现象与工程实际相符。结果表明,该方法是一种更具有工程实用价值的综合设计方法 ,为弹簧的优化设计与决策奠定了基础。     

铝合金冷态流动应力数学模型

采用自制的平面应变压缩试验装置,对生产现场采集的5种铝合金进行了压缩试验,测定了冷变形条件下的流动应力,分析了各种变形条件对流动应力的影响.通过对8种结构形式流动应力数学模型的回归和分析比较,获得了结构简单、计算精度高、适合于现场计算机在线控制的数学模型.     

碟形弹簧在卷取机中的应用及计算

简单介绍了碟形弹簧及其特点,介绍了碟形弹簧在卷取机中的两个应用及其设计计算方法。     

表面缺陷对阀用弹簧疲劳寿命的影响

一种减少表面缺陷陷对阀用弹簧疲劳寿命的影响的方法是增加弹簧表面的压缩残余应力。     

44Si2CrV钢弹簧的室温蠕变

试验结果得出,44Si2CrV钢弹簧经淬火+中温回火处理并除掉表面脱碳层后,在室温下所受应力超过临界蠕变应力值时即发生蠕变;钢的抗拉(或剪切)强度越高,临界蠕变应力越高。44Si2CrV钢900℃淬火,500℃回火,临界蠕变应力 τ_cc =700 MPa;900℃淬火,380℃回火, τ_cc =800 MPa。蠕变开始时的塑性变形速率较大,之后急剧减小,在一定应力下保持一定时间后蠕变停止。经长时间压缩,蠕变变形已经停止的弹簧,于200℃保温2 h后空冷,弹簧的自由高度伸长,并且在原来的应力下加载,弹簧蠕变又重新开始。     

有色金属冷变形流动应力的数学模型

采用恒应变速率塑性计,对铝合金的4个具有代表性品种的实体样本进行压缩实验,测定了冷变形时的流动应力,通过对5种结构形式的流动应力数学模型的分析和比较,分析了各种变形条件对流动应力的影响,获得了结构简单,计算精度高,适合于现场计算机在线控制的数学模型.     

汽车螺旋悬挂弹簧用钢的发展动向

介绍了轿车螺旋悬挂弹簧的减重要求和弹簧设计应力的变化，提出了弹簧钢高应力化的主要途径，并介绍了国内外高强度弹簧钢的研究和开发情况，与工业发达国家不断推出新工艺和新钢种相比，我国弹簧钢的研究和开发水平还存在较大的差距。     

管道内气固两相流冲刷磨损特性数值模拟

针对有色冶金中低温烟气对管道材料的冲刷磨损,利用计算流体力学软件Fluent对气固两相流开展数值模拟研究,讨论了冲刷磨损量和切应力在不同烟气速度、颗粒直径、颗粒含量时的变化情况。结果表明：气固两相流冲刷集中磨损区位于管道前部约1/5处,最大磨损发生在管道入口后部;烟气速度增大时,磨损量与切应力都增大;在一定颗粒直径范围内,颗粒直径增大时,磨损量减小,切应力几乎不变;随着颗粒含量增加,磨损量增大,切应力基本不变。     

热轧卷筒圆柱弹簧有限元分析

为探索热轧卷筒弹簧设计和使用情况,利用Solidworks建立数学模型,再基于ANSYS Workbench有限元分析,通过分析得出：在同等参数条件下,增加弹簧截面尺寸时,弹簧的最大变形量随之明显减少。但增加到一定极限后,弹簧的最大变形量几乎没有变化。在同等参数条件下,增加弹簧截面尺寸时,弹簧承受的最大等效应力仅在一定区间内随弹簧钢丝直径的增加而减少,当超过极限设计值后,最大等效应力随之增加。通过综合分析,弹簧直径选择14 mm,与实际相吻合。     

44Si2CrV 钢弹簧弹性减退机理的研究

研究了影响44Si2CrV钢弹簧在低于屈服强度的应力下长时间加载引起自由高度变化的因素。结果表明,44Si2CrV钢弹簧在900 MPa 的应力下压缩72 h,自由高度的缩短由两部分组成：表面脱碳层的塑性变形,造成对内部材料的牵制而使部分弹性变形不能恢复,由此所造成的弹簧自由高度缩短占总变形量的84%;钢的室温蠕变,占自由高度缩短的16%。     

宝钢电厂350MW西门子汽轮机热应力控制策略探究

为了有效合理地监视和控制汽轮机在启动、停机以及负荷变化过程的热应力,减少设备寿命损耗,德国西门子公司生产的汽轮机引入温度裕量的概念。通过应力控制器TSE的计算给出X—准则、Z—准则和主蒸汽及再热蒸汽的最佳温度控制推荐值。以宝钢电厂4号机组汽轮机为例,对西门子汽轮机采用的应力监视和计算方法以及在启动过程中采取的应力控制策略进行了探究。     

新型高强度弹簧钢40Si2CrNi2MoV的研制

研制的高强韧性新型弹簧钢 4 0Si2CrNi2MoV(4 0T)的σb≥ 195 0MPa ,σ0 .2 ≥ 175 0MPa ,δ5≥ 9% ,ψ≥30 % ,AK～ 30J。该钢的抗弹减性均优于弹簧钢 6 0Si2CrVA。该钢适于制造高应力、大截面弹簧 ,用于制造铁路货车转向架弹簧时 ,设计应力 116 0MPa ,在弹簧疲劳试验中 ,平均应力为 6 4 7MPa ,应力幅值为平均应力的 0 4倍 ,最大应力 90 6MPa ,最小应力 388MPa ,循环周次达 2× 10 6次未发生断裂。     

铝合金热塑性变形流动应力及其数学模型

采用恒应变速率凸轮式压缩试验机,测定了4种铝合金材料在热状态下的流动应力,分析了应变率、应变速率及变形温度对流动应力的影响规律,通过对多种结构型式流动应力数学模型的回归分析比较,确定了计算精度较高、结构型式较简单、适合于现场计算机在线控制和工程计算的数学模型。     

有限元法在轧制理论中的应用

本文论述了有限元法在求解轧制过程中金属流动规律、应力应变分布等问题的应用情况。给出了粘塑性、钢塑性、弹塑性等三种类型的有限元法在求解大变形非线性问题时的基本理论和公式,分析了各种方法处理轧制问题边界条件的特点,并对各种方法的计算结果进行了分析对比。对各种方法的应用条件,优越性和存在的弱点进行了论述。对轧制理论中有限元法的发展方向提出了看法。     

插板阀用O形密封圈密封压紧力的量化分析

通过对常用插板阀工作机理的分析,提出以定量计算插板阀O形密封圈密封压紧力和压缩变形量的方法进行插板阀密封联结设计的新思想,把O形密封圈分解为微小矩形橡胶弹簧的组合,建立物理模型,运用积分的数学方法,成功的推导出O形密封圈的刚度计算公式,从而求解其密封压紧力。最后以武钢6#高炉DN2800眼镜型插板阀为计算实例,证实了所提出的设计思想和设计方法在该类插板阀的设计中是行之有效的。     

精萘工段供电系统负荷设计及计算

介绍了精萘工段供电系统负荷设计，计算方法，及施工和运行情况。     

γ-TiAl基合金压缩损伤与断裂行为的研究

通过对γ-TiAl基合金压缩断裂及压缩卸载试验和试样断口与表面的扫描电镜(SEM)观察,分析压缩应力对裂纹产生、扩展及裂纹形态的影响,进而对该材料的压缩损伤与断裂行为进行较为深入的研究。压缩试验是室温下在Instron 1341试验机上进行的。结果表明,损伤起始于材料的塑性区载荷下降阶段,材料在断裂前发生很大的塑性变形,其压缩时有较大的塑性缓冲;随着压缩卸载应力的增大,观察到的试样表面裂纹依次增多或扩展增长,材料损伤的程度与压缩应力成正比。在压缩试样断口的中部发现存在的一个纵向韧带,当外加载荷增加,两个由压缩接触端面起裂的倾斜剪切裂纹扩展到试样中部,然后通过剪切穿过纵向韧带而连接,并诱发试样的完全脆性断裂。两个端面的切应力是裂纹形成的主要控制因素。该材料的压缩性能比拉伸性能更佳的主要原因是由于压缩时材料的损伤起始于塑性阶段,产生沿45°方向剪应力最大方向的剪切断裂和沿着压缩轴方向的准解理断裂的混合形式,而普通拉伸时材料损伤起始于弹性阶段,发生完全脆性解理断裂,在低应力下试样就会断裂。     

150t新型三点球面支撑型转炉的研究

国内外所采用的转炉支撑方式大多为三点球面支撑型式,该支撑形式具有较大的优越性。结合传统的力学分析计算方法,在对转炉运行工况详细了解的基础上,对可能作用于炉壳上的各种载荷进行逐一分析,以可能出现的最大载荷作为计算依据,分析计算炉壳整体综合应力,确定了炉壳在典型工况下的应力分布情况。根据上述情况,研究设计出了三点球面支撑型式的转炉。     

锯切过程力能参数的研究

本文由锯切过程中踞屑变形的特点出发,利用剪切面切削模型,给出了锯屑的变形程度和变形速度计算方法。通过分析消耗于锯屑上的能量组成,提出了锯屑的动能消耗不容忽视的观点,并导出了锯切的单位压力公式;根据能耗极小原理,确定了计算模型的主要参数——剪切角φ。最后,本文给出了宏观力能参数的计算方法。通过锯切试验,验证了其合理性。