凤台电厂2号机汽缸变形分析与处理

分析了淮浙煤电凤台电厂2号超临界汽轮机高中压内缸变形情况,查出了汽缸变形的主要原因为高中压内缸隔热板与高中压外缸间隙过大导致汽缸排汽进入高中压缸夹层冷却内缸外壁以致高中压内缸内外壁温差大致使汽缸变形。     

汽轮机高中压缸壁温异常变化的原因分析

针对某超临界600 MW汽轮机高中压缸壁温升高,且随负荷变化壁温异常变化的情况,根据试验及热力参数变化计算分析了汽缸夹层蒸汽流动状况,并揭缸检查验证了分析结论,经检修后高中压缸壁温恢复正常。     

9F燃气蒸汽联合循环机组汽缸变形分析与处理

针对某9F燃气—蒸汽联合循环机组阀门检修过程中汽轮机高中压缸严重变形,对比正常设计工况和阀门检修工况的计算结果进行分析,并提出相应改进措施。结果表明:阀门检修工况下汽缸接口处端口推力及力矩增大,导致高中压缸严重变形;在检修过程中采用固定结构可有效解决该问题。     

1000MW汽轮机轴承振动大的原因分析及处理

潮州发电公司1 000 MW汽轮机自投产以来,轴承振幅一直超标,对机组的安全经济运行造成严重威胁;主要体现在两方面:一是启机过程中高中压缸轴承振动偏大,二是低负荷工况下低压缸轴承振幅与真空度成正比变化。其原因是启动过程中高中压缸膨胀不畅、低压缸柔性设计,汽轮机动静碰磨造成的。利用机组大修机会,拆出高压下缸,用大梁抬起中压下缸调端,对轴承箱重新研磨台板接触面、更换滑块及滑销、制作注油通道以及重新调整汽缸猫爪负荷分配;同时对低压外缸的变形量进行有限元分析,加固低压外缸并改造低压汽封,汽轮机轴承振动大的问题已得到成功解决。     

汽缸组装上下半轴向错位原因分析与对策

随着汽轮机容量以及缸体结构尺寸越来越大、尤其是大容量的半转速机组的高中压缸受设计机构及设备加工能力的限制,汽缸在组装状态时上下半隔板定位面轴向错位较大。文章着重研究弱刚性设计的高中压缸在组装时的变形情况,分析变形原因,提出解决措施。     

汽轮机高中压缸膨胀不畅原因及解决措施

山东邹县电厂Ⅰ、Ⅱ期工程共4台300 MW汽轮机，均为上海汽轮机厂设计生产的N300-165/550/550型，四缸四排汽亚临界中间再热凝汽式汽轮机。汽轮机高中压静止部分的死点在汽轮机纵向轴线与中低压缸间轴承座底部横向键中心线的交点，高中压静止部分以中低压缸间轴承座死点为中心向前膨胀。 自1985年投产以来，汽轮发电机组多次发生因高中压缸膨胀不畅造成化瓦停机事故，既损坏了设备，缩短了汽轮机的使用寿命，又严重威胁汽轮机的安全，甚至对电网的安全也形成一定威胁。1 汽轮机高中压缸膨胀不畅的原因1.1 设计方面的原因1-外缸上缸 …     

广安电厂汽轮机高中压缸中分面漏汽消除

针对广安电厂1、2号机组在投运初期出现的汽轮机高中压缸中分面漏汽现象,从汽缸的结构、制造、安装等方面分析了产生泄漏的原因及采取的消漏措施,对汽缸的设计、制造及设备安装过程的质量控制具有一定的参考价值.     

600MW机组高中压外缸加工工艺

从６００ＭＷ亚临界汽轮机组的高中压外缸加工工艺的几个重要关键项目着手,介绍汽缸的负荷分配,中分面法兰通孔及刮面加工用的复合站,反向扩孔站,三刃反向刮刀排等先进刀具的试验和应用,以及汽缸内腔精镗加工方案,汽缸侧立放加工高压进汽管口和汽缸水压试验工装设计方案等。     

汽轮机汽缸加装自流加热(冷却)系统改造

云浮电厂二期总装机容量为2×135MW,是上海汽轮机厂生产的N135-13.14/535/535双缸双排汽、高中压缸合并、通流部分反向布置、凝汽式汽轮机。该机组高中压缸夹层没有外置汽加热(冷却)装置,在机组冷态启动时汽缸加热慢,同时在机组滑停时不能对汽缸进行有效的冷却,大大延长了机组的启停时间并影响机组的安全运行。1改造前系统状况改造前的系统如图1所示。图1改造前系统在汽轮机启停和工况变化时,汽缸与转子同时受热和冷却,转子和汽缸分别以各自的死点为基准膨胀或收缩,由于汽缸与转子传热速度不同,加上在运行中汽缸的受热面积又较转子受热面…     

基于轴向力矩分配系数的汽轮机管道接口允许载荷设计方法

总结了目前行业使用的汽轮机管道接口允许力与力矩的设计方法,提出基于轴向力矩分配系数的设计方法,推导了轴向力矩分配系数的解析表达式,并给出基于有限元的轴向力矩分配系数确定方法。以某型600MW汽轮机高中压外缸为实例,计算了合缸、半空缸等状态下的轴向力矩分配系数,进而采用轴向力矩分配系数方法对汽缸稳定性进行了分析,并与传统简化模型算法和有限元方法的计算结果进行了对比。结果表明:以有限元计算结果为参考,文中方法计算的猫爪处支反力最大偏差为1.2%,而传统方法的最大偏差为37.0%,说明文中方法有效地提高了简化算法的计算精度。文中计算方法一次确定轴向力矩分配系数,可满足同类型机组管道接口不同载荷工况的稳定性计算需求,为汽轮机管道接口允许力和允许力矩设计提供了新思路。     

基于模态分析的汽轮机叶片有限元拓扑结构优化

针对汽轮机叶片疲劳损伤产生原因,提出了基于模态分析的叶片有限元拓扑结构优化的基本理论、模型和计算过程。以 300 MW汽轮机低压缸变截面叶片为例,进行了具体的优化分析和计算,并对汽轮机经济性(级效率和功率)影响作了讨论。计算分析表明,应用有限元法对叶片进行结构改进是可行的,也可为汽轮机叶片结构设计提供理论依据。     

消除大型汽轮机汽缸变形影响的一种简便方法

大型汽轮机组由于其结构特点,高中压外缸自身变形较大。在安装、检修实践中,应将这种变形对机组的隔板中心、汽封间隙的影响降至最低,以提高机组运行的安全性、可靠性和经济性。以国产亚临界300 MW机组为例,介绍了一种消除汽缸自身变形影响的简便方法,以期对汽轮机的安装有所帮助。     

汽轮机调节阀中蒸汽流量的计算

获得汽轮机各调节阀中主蒸汽流量是进行汽轮机变工况分析的关键。在准确表征主蒸汽流量的基础上,结合流量与喷嘴出口压力呈椭圆关系这一规律,建立了汽轮机各调节阀中蒸汽流量计算模型,实现了汽轮机调节阀中蒸汽流量的计算。以一台300 MW汽轮机为例,验证了该方法的有效性。     

河北省南部电网大型汽轮机滑压调节方式下参数定值设置及分析

以河北省南部电网典型300 MW、600 MW等级汽轮机相关试验研究为依托,介绍大型汽轮机滑压调节方式下参数定值设置普遍存在的问题,提出了不同等级汽轮机滑压调节方式下参数定值的设置方案,分析影响滑压参数定值设置的若干因素及其对协调控制的影响,为河北省南部电网大型汽轮机滑压调节方式下参数定值设置提供借鉴。     

汽轮机组滑压运行方式的优化

以国产引进型300 MW机组为例,通过对汽轮机组的变工况计算,研究了滑压运行方式下,开启不同数目的调节阀对机组性能产生的影响,如调节级相对效率、调节级有效比焓降、高压缸排汽温度、给水泵耗功等。通过对上述指标的分析比较,得到了机组的最佳滑压运行方式。并指出对于不同型式的机组,应该开启不同数目调节阀,以提高机组的运行经济性。     

GE 660 MW汽轮机结构及启动特点

介绍了 GE公司 660 MW机组汽轮机结构及启动特点。对双向自动调整可倾瓦轴承、斜面式推力轴承、滑销系统工作原理作了描述 ;对冷热态启动方式、汽缸预暖、旁路系统及控制、进汽模式选择、变压运行方式等进行了探讨 ,对启动过程中的热应力控制提出了推荐性意见 ,可供同类型机组运行时借鉴     

300MW CFB锅炉无电泵的启动实践

红河发电公司300 MW循环流化床锅炉给水泵系统配置有两台汽动给水泵并列运行时,可供给锅炉100%BMCR的给水量;一台50%BMCR容量的电动给水泵作备用。红河发电公司2号锅炉在这次启动过程中,电动给水泵电机烧毁无法投入使用,1号机组也处于停机状态,采用启动锅炉汽源作为除氧器加热和机组轴封汽源、汽动给水泵的备用汽源,锅炉升压后通过汽轮机高旁、低旁配合调节,保证再热蒸汽压力在0.6～0.8 MPa之间,用本机的冷再汽源作为汽动给水泵的汽源冲转,通过汽动给水泵向锅炉汽包上水,顺利完成了机组的启动工作。     

300MW汽轮机更新改造中新技术的应用

阐述了引进型300MW汽轮机在改造中所用的新技术,结合机组改造分别从高中压缸、低压缸、高效叶栅和减少漏汽等四个方面对改造中采用的技术进行了论述。改造后汽轮机相关指标得到了明显的改善。     

200 MW中间再热空冷抽汽式汽轮机的特点

主要介绍了上海汽轮机厂开发的200 MW中间再热直接空冷抽汽凝汽式汽轮机,通过对其通流部分设计特点及汽缸、主蒸汽管道等结构特点和系统组成等方面的介绍可知,该汽轮机结构合理,技术先进,性能优越,安全可靠。     

汽轮机低压缸叶片断裂处理方案及比较

通过对上海汽轮汽厂生产的C5 0 - 90 / 13型机组低压缸叶片断裂问题 ,分析了事故的原因、存在的主要问题 ,提出了三种改造方案 ,并从各方案的改造工作范围、费用、经济性方面做了比较 ,为今后 5 0MW机组的改造提供了一定的依据和经验。