基于冗余测量的汽轮机性能计算基准流量数据在线检验方法

由于汽轮机性能计算基准流量一般选择除氧器入口凝结水管道或高加组出口给水管道处的流量测量值,作为模型计算核心参数,其对计算结果的影响是1∶1的,为此文章引入除氧器入口高加组疏水流量冗余测量信息,建立给水、除氧器入口凝结水和高加组疏水3个流量两两间显式矩阵计算模型,提出了汽轮机性能计算基准流量数据在线检验方法,并通过对实际机组的计算,证明了该方法的有效性。     

汽轮机性能试验中给水流量显式矩阵计算模型

给水流量是汽轮机热力性能试验中重要参数之一。在常规热平衡基础上,推导构建了反映给水流量和除氧器入口凝结水流量之间映射关系的矩阵计算模型。模型具有通用性较强和易于程序化的特点,有效避免了ASME PTC6标准所推荐方法中繁琐的迭代过程,能够更简捷地应用于汽轮机性能试验计算中。     

除氧器、凝汽器水位智能均衡控制系统

除氧器是热力系统中的重要设备，它有对给水加热、储存凝结水和除氧的功能。正常运行时，除氧器的水主要从凝汽器由凝结水泵打入，因此，除氧器的水位控制和凝汽器水位有着十分密切的联系。除氧器水位是通过调节进入除氧器的凝结水来满足要求的，而凝结水流量又直接影响凝汽器水位，如果凝结水流量大幅度地变化，则凝汽器水位也会大幅度地变化旗毛汽器水位的稳定取决于凝结水流量与凝汽量和化补水的平衡，由于凝汽量取决汽机负荷，汽机负荷不变时，凝汽量基本不变，     

CPR1000核电站除氧器瞬态计算研究

以CPR1000核电机组除氧器瞬态过程为研究对象,分析甩负荷工况下的热力学参数变化。通过建立计算模型并编制计算软件,得出除氧器压力、温度、水位以及给水泵的有效汽蚀余量等参数随时间变化的曲线,制定凝结水和稳压蒸汽流量调整策略,从而为核电站除氧器优化布置以及确保给水泵安全运行提供有力依据。     

萧山电厂除氧器和凝结水水位智能控制

中小型机组的除氧器和凝汽器水位通常采用单回路ＰＩＤ调节。由于两水位间存在密切的耦合关系 ,因此 ,这种调节系统往往无法长期投入自动运行 ,而采用智能控制技术 ,为除氧器和凝汽器的水位联合控制提供了新的途径。除氧器水位和凝汽器水位是一个多变量控制对象 ,凝结水流量同时影响除氧器和凝汽器水位。除氧器水位受给水流量与凝结水流量的影响 ,凝汽器水位取决于凝结水流量与凝汽量和锅炉补给水量的平衡。在负荷变化不大时 ,凝汽量基本不变 ,凝汽器水位取决于凝结水流量与锅炉补给水量的平衡。由于锅炉补给水流量只有凝结水流量的 1/2 ,故…     

除氧器安全运行分析

本文分析了除氧器压力和除氧器焓值、给水泵进口压力与给水泵进口焓值之间的相互关系，同时对除氧器压力、给水泵进口压力与甩负荷后凝结水累计流量之间的关系进行了剖析，研究了流体流量、焓值对最大安全余量的影响。根据这些研究结果，可以在除氧器滑压运行中采取有效措施，避免发生汽蚀，保证除氧器在变工况下的安全运行。     

加热单元凝结水流量平衡方程及其应用

提出了加热单元凝结水流量平衡方程，能够处理具有多股辅助流量的流量计算问题。加热单元的凝结水总流量等于加热单元各股输出流量单独存在时凝结水流量代数和。根据加热单元凝结水流量平衡方程，导出了用凝结水流量核算给水流量的通用方法，可灵活考虑加热单元的各种辅助汽水过程对给水流量的影响，该方法简捷、实用，无需迭代。通过例子进行了验证。根据单元凝结水流量叠加原理，导出了循环函数法中锅炉进水系数计算通式，简化了循环函数法。在循环函数法中，辅助循环中的最低压力加热单元可分解为一个正向单元和一个逆向单元，揭示了循环函数法的本质。     

某型真空除氧器的喷淋结构及研究

目前,国内空冷机组的除氧器普遍存在凝结水含氧量偏高的问题。为了研究喷雾-淋水盘式真空除氧器结构的有效性,建立了真空除氧器的性能试验系统。通过定性分析,确定了凝结水含氧量、流量、补水含氧量、真空泄漏氧量等因素对除氧器性能的影响。为空冷机组加装喷雾-淋水盘式真空除氧器的设计与技术开发,提供依据。     

基于凝结水节流串级控制的新型协调控制

新能源的规模化并网对火电机组变负荷能力提出了更高的要求,凝结水节流控制能够有效利用锅炉蓄热,达到快速变负荷的目的。本文设计的凝结水节流串级控制是结合凝结水节流控制的机炉协调控制系统,凝结水节流通道在调节初期利用机组蓄热快速响应负荷指令,并通过内回路保证除氧器水位不超限;机炉协调控制通道通过调节给煤量保证负荷调节后期的静态性能,包含凝结水流量控制和除氧器水位控制,这样保证了凝结水节流快速变负荷过程中除氧器水位的稳定。以某1 000 MW机组为例,对上述控制策略进行仿真,并应用IAE、ITAE和AGC考核指标对该新型凝结水节流串级控制策略与传统机炉协调控制策略进行量化对比,结果表明:凝结水节流串级控制大大提高机组升负荷速率,且负荷调节过程中除氧器水位变化较小。     

300MW汽轮发电机组凝结水泵节能改造

凝结水泵运行时,出口压力过高,使除氧器水位调节阀节流损失大,冲蚀严重,噪音大。对泵的流动阻力及设计富裕量进行计算,选择不同工况进行试验比对,找出原因是泵的实际使用扬程过高造成泵功耗增加。通过可行性分析,采取了取消凝结水泵末级叶轮改造方法,经实际运行证明,改造后在保证凝结水流量正常情况下,凝结水泵扬程、流量工作点更为合理,除氧器调节阀阀芯冲刷减缓,噪音降低,实现了节能降耗的目标。     

AP1000核电厂除氧器暂态分析及防汽蚀控制方案

为提出合理的AP1000核电厂甩负荷工况下的净正吸入压头（NPSH）控制方案,有效防止运行中主给水泵组汽蚀,分析了汽蚀原理和除氧器液位控制及压力控制逻辑,并收集数据建立除氧器暂态计算模型,计算结果表明凝结水限流控制在30%及除氧器暂态压力下降率控制为0.001 77 MPa/s整定值时,可以满足主给水泵组防汽蚀控制要求,并由此提出几种典型甩负荷工况防汽蚀控制方案和优化措施,指导系统调试和运行,提高机组运行安全性。     

除氧器用雾化喷嘴

除氧器是汽轮机发电机组回热系统中重要的辅助设备,而喷嘴是除氧器内重要的工作元件。喷嘴的流量应按照进入除氧器的凝结水量计算,以此选择合适的喷嘴数。雾化与喷嘴数直接影响着除氧器的工作效率,并对喷嘴的类型特点、选型原则及参数的计算进行了说明。     

1000MW机组凝结水泵耗电率高的原因分析与对策

针对广东大唐国际潮州发电有限责任公司(以下简称潮电)一期扩建2×1 000 MW机组变频凝结水泵耗电率高的问题,进行了原因分析,其影响因素主要有:汽动给水泵密封水供水压力制约凝结水泵变频深度调节;疏水扩容器减温水量大、增加了凝结水泵功耗;除氧器上水管路设计不合理等。针对这些影响因素,制定并实施了凝结水泵节电降耗措施,取得了较好的节能效果。     

新型凝结水流量测量装置的研究

结合某300MW机组5号低压加热器出口的凝结水参数及其管道尺寸,设计出一种便携式一体化孔板流量测量装置,在该装置前、后分别自带长度为3D、2D的直管段,由带颈对焊法兰与管道连接,以减少法兰对孔板前后流场的影响。对该流量测量装置进行标定的结果表明,其测量最大误差为0.85%左右,满足汽轮机热力性能试验对流体流量测量精度的要求。     

内置式除氧器的分段仿真模型研究

在传统的除氧器集总参数模型基础上,建立了内置式除氧器的喷雾除氧段、混合换热段、鼓泡段及除氧器热力参数计算等子模型的分段数学模型,以反映除氧器内部结构及工作过程如喷嘴雾化、蒸汽排管布置等对除氧器热力性能的影响。以某台超临界600MW机组的除氧器为例,分别利用分段模型及非分段模型模拟不同设计工况下的除氧器工作状态。结果表明:分段模型的精度及稳定性远高于传统非分段模型,可用于深入分析除氧器的热力特性。     

除氧器旋膜管性能测试

在除氧器的招投标中,常有用户指定采用旋膜管式除氧器,使该式除氧器在火电厂得到较多使用。对采用较多的4．4t／h流量的旋膜管作喷射性能测试,得到水膜形状、流量-压差关系曲线、算得水膜表面积等各数据,掌握这些技术性能,对推广使用该形式的旋膜管有着实在的现实意义。并在满足性能的条件下,缩短长度,节省不锈钢材而降低成本,有着良好的经济效果。     

600MW机组凝结水泵运行状况及节能改造分析

针对某火电厂600MW机组凝结水泵设计压头偏高、凝结水系统阻力设计偏大问题,加之机组调峰运行、除氧器滑压运行等原因,致使除氧器水位调节阀的开度较小,造成节流损失偏大、凝结水泵偏离经济区域运行,导致凝结水泵在实际运行中耗电浪费严重的现象。在所采集电厂实时运行数据的基础上。结合原设计参数,对该电厂凝结水泵的变频改造进行了可行性分析。为下一步实施改造提供了理论依据。     

空冷机组的凝结水除氧探索

空冷机组的排汽被冷凝成凝结水后,将进入带有除氧器的凝结水箱。针对凝结水和补充水的含氧量及给水的除氧要求,分析了该真空除氧器的性能特点。根据凝结水除氧和补充水除氧区域内、外筒的结构特点,以及水雾化喷管和填料层的蒸汽阻力压损的要求,在结构设计上采取了措施,同时,也对除氧器和凝结水箱的气-汽混合物的排气量进行了计算。