热处理对GCr15钢冷模具多次冲击抗力的影响

本文对原始組織经过高温固溶碳化物细化预处理,再通过控制马氏体形态的低温短时加热淬火;碳化物細化加奥氏体超細化的四次循环快速加热淬火;球化加常规工艺淬火等工艺处理的GCr15钢进行了多次冲击弯曲试验,研究了GCr15钢在不同热处理状态下的多次冲击弯曲抗力变化规律。根据对多冲试样断口的微观分析,研究了GCr15钢不同热处理工艺多冲抗力变化的微观机理。试验結果表明,经高温固溶碳化物細化预处理加奥氏体超细化的四次循环快速加热淬火的GCr15钢,多次冲击弯曲坑力在任何能量下,均比其他工艺高。微观断口由常规工艺的准解理加解理断裂变为准解理加韧窩断裂。用这种工艺处理冷冲、冷镦模具,可以大大提高其使用寿命。     

亚温锻造对 GCr15钢退火组织的影响

本文研究了加热温度、保温时间、加热速度、冷却方式和形变度对GCr15钢退火组织和硬度的影响,定量测定了碳化物和晶粒尺寸。试验结果指出,亚温锻造退火新工艺细化晶粒尺寸,促使碳化物球化和细化。形变温度越低,形变量越大,这种效果就越显著。对产生这种作用的原因进行了探讨,并提出了退火硬度公式,以说明退火硬度随加热温度的变化。     

热处理对高硫钢硫化物形态及性能的影响

研究淬回火热处理工艺对高硫钢的基体组织和硫化物形态的影响,分析了其力学性能和磨损性能。结果表明,热处理后高硫钢中硫化物主要为FeS,其形态趋于球化;淬火温度由880℃升至900℃,高硫钢的抗拉强度由460MPa提高到590MPa,伸长率由1．7％变化到3．0％,但其仍为脆性材料,这与组织中合有大量硫化物有关;由于硫化物的自润滑作用,热处理后高硫钢的耐磨性随连续磨损时间的延长而改善,并明显优于淬火后低温回火的GCr15钢。     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1 min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出：奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。     

热处理工艺对GCr18Mo钢组织及硬度的影响

对GCr18Mo钢进行了淬火+回火及等温淬火热处理,并对不同热处理工艺下GCr18Mo钢的显微组织和硬度值进行了分析比较.通过分析实验结果得出:GCr18Mo钢经930℃淬火180℃回火后的硬度值低于经860℃淬火220℃回火后的硬度值,两种热处理的组织均为回火马氏体+碳化物+残余奥氏体.GCr18Mo钢在230℃等温淬火处理时,得到下贝氏体组织,其形态由单个细针转变到草丛堆状.GCr18Mo钢经930℃加热230℃等温130 min后的硬度值明显低于经870℃加热230℃等温30 min的硬度值.     

H13钢锻后热处理工艺对碳化物形态及分布的影响

通过金相分析H13钢锻后热处理过程中的组织变化,发现:锻造、球化退火对改善碳化物尺寸、分布均匀性有一定作用;采用正火、球化退火可对奥氏体中析出的碳化物的形态、分布有改善,但组织中夹杂物、共晶碳化物制约着H13的性能;锻造后常规热处理工艺对共晶碳化物的分布及形态没有影响。     

高铬铸铁的正火组织与性能研究

研究正火温度对新型高铬铸铁组织、硬度(HRC)及冲击韧性的影响。实验结果表明高铬铸铁在800~950℃正火时,其组织由珠光体+少量铁素体+网状共晶碳化物组成;在1 000~1 050℃正火时,碳化物溶解析出,珠光体球化,得到铁素体基体上分布的粒状碳化物+共晶碳化物+少量珠光体,硬度略有降低;在1 100~1 150℃正火时,共晶碳化物溶解得更多,冷却过程中奥氏体中析出弥散碳化物,冷却后得到马氏体(过饱和铁素体)基体上弥散碳化物+共晶碳化物,硬度明显升高,并在1 150℃时硬度达到最大值,在800~1 150℃正火加热温度范围内,冲击韧性在4.2~4.7 Jcm2之间波动,总体变化不大。     

GCr15钢冷模具的热处理与旋转弯曲疲劳性能的关系

本文试验研究了GCr15钢冷模具原始组织经高温固溶碳化物细化予处理,再通过控制马氏体形态的低温短时加热淬火和奥氏体晶粒超细化的四次循环快速加热淬火;以及球化加常规工艺淬火的旋转弯曲疲劳性能和断口形貌分析。从而寻求提高冷模具使用寿命的最佳热处理工艺。试验表明,在冷模具的热处理生产中,首先应根据模具的服役条件和损坏形式来确定相应的失效抗力指标,然后选择合理的热处理工艺,这样才能进一步挖掘材料潜力,延长使用寿命。传统的按材料成分定工艺,已远远不能滿足冷模具更复杂的工作条件,致使模具早期损坏。试验还表明,原始组织为粗粒状珠光体845℃淬火和原始组织为细片状珠光体20℃淬火时均可获得较高的弯曲疲劳极限。     

热处理对GCr15钢冷模具耐磨性能的影响

本文对经三种强韧化工艺和常规工艺处理的GCr15钢进行了磨损性能试验,分析了试样磨损前后的组织和表面形貌,研究了其在不同热处理状态下磨损性能的变化规律和微观机理。结果表明:经高温固溶碳化物预处理加低温短时加热淬火的GCr15钢的耐磨性比其它工艺为好。用这种工艺处理的冷模具钢,可以大大提高其使用寿命。     

Hot Ductility of Vanadium Micro—alloying Steel Continuous Casting Slabs

The hot ductility of the V-containing micro-alloying steel CC( continuous casting)slabs and precipitation of vanadium carbide and nitride in the tensile specimens were investigated.The results indicate that the preciptiation ratio and precipitation rate of vanadium in the specimens reach maximum respectively at 900,-825 and 825℃ .There is still 10%-17%,of vanadium precipitated when the deformation temperature decreases to 800-700℃.Vanadium largely affects the ductility of the steel in the low ductility temperature Region Ⅲ.Embrittlement of steel with higher V content is severer in the region and the embrittlement extends to lower temperature.     

导热硅胶/相变材料复合组件在电池热管理中的应用

一种低温导热硅胶/相变材料复合组件在电池模组中的使用,有效地解决了相变材料由于液化而发生的析出问题,同时保持相变材料高导热与高潜热值.由于导热硅胶片具有一定的弹性与黏性,使得整个系统具有一定缓冲作用,减少了相变材料与电池之间的接触热阻,进一步提高了整个系统的散热性能.在3C放电倍率下,相比自然冷却方式的66.63 ℃,...     

高强度耐海水腐蚀不锈钢00Cr26Ni6Mo4CuTiAl的焊接性研究

研究了00Cr26Ni6Mo4CuTiAl不锈钢的焊接性及其焊接工艺问题,在熔敷金属强度低于母材的情况下,预热到200℃,以低的线能量（0．78kJ／mm）施焊,可以得到无裂纹的焊接接头;其机械性能略低于母材,热影响区的耐点蚀性能与母材相当．     

60Si2Mn弹簧钢碳化物快速球化工艺研究

从离异共析转变的原理出发,开发60Si2Mn弹簧钢的快速球化退火工艺.讨论加热温度对残留碳化物粒子数量和分布的影响规律以及残留碳化物粒子对碳化物快速球化的作用,研究冷却速度对相变模式的影响.结果表明快速球化退火中,加热温度过高,碳化物完全溶解,没有残留的碳化物作为后续形核核心,加热温度过低,片层状碳化物溶解、断裂不完全...     

超高强钢热冲压硬化机理

以22MnB5钢为研究对象,分析了超高强钢热冲压成形过程中相变硬化机理。根据热模拟试验结果建立了加热过程奥氏体晶粒尺寸计算模型和变形抗力模型。采用有限元法对材料热冲压同时淬火冷却过程的温度场进行了分析,采用相变动力学模型分析了热成形过程中发生的相变,以及显微组织和力学性能之间的关系。结果表明:形成均匀细小板条马氏体组织的最佳工艺为900～950℃加热5min,超过30℃/s快速淬火并保压8s左右。     

72A帘线钢连续冷却转变规律的分析

采用热膨胀法在Gleeble-1500热模拟实验机上测定72A帘线钢的连续冷却转变（CCT）曲线,并分析开始冷却温度为900℃时不同冷却速度下帘线钢的室温组织和连续冷却转变规律。结果表明,随着冷却速度的加快,72A帘线钢的转变开始温度降低、完成转变时间缩短、珠光体片层间距变细,但连续冷却转变条件下得到钢中珠光体组织的均匀性较差。     

AZ31B镁合金应变诱发半固态组织观察

采用AZ31B镁合金挤出材,在573K进行28％-30％预变形加工,然后在863—893K经过不同保温时间进行等温球化处理,观察了试样不同区域的组织,考察了温度及保温时间对组织的影响,得到了具有圆整固相颗粒的半固态组织．实验结果表明：适当提高球化处理温度,有利于加速球化过程,以获得细小圆整半固态组织;延长保温时间固相分数降低,但幅度不大,并发生颗粒不规则化;在同一个试样上,由于部位不同,变形程度不同,所得半固态材料的固相率不同．讨论了半固态组织的形成机理,分析认为预变形后,半固态组织形成过程包括再结晶、晶粒长大阶段,受溶质、空位扩散控制的半固态组织形成阶段,受液-固界面张力作用的固相颗粒圆整化阶段．开始形成半固态组织阶段,扩散占主导地位,在进一步球化过程中,界面张力占主导地位．     

奥氏体不锈钢低温离子渗碳

为避免奥氏体不锈钢在渗碳过程中析出铬的碳化物而降低其原有的耐蚀性能,开发了低温离子渗碳处理技术。利用低温离子渗碳技术对AISI 316L、AISI 321和AISI304三种不同类型的奥氏体不锈钢进行了渗碳处理,并对不锈钢渗碳层组织和性能进行了研究。结果表明,渗碳温度、渗碳时间和基体材料成分对渗碳层的组织和性能都有重要的影响。渗碳温度在400~550℃时,AISI 316L和AISI 321不锈钢可以获得无碳化物析出的具有单一γc相结构的渗碳层;XRD分析结果证实了550℃是AISI 321和AISI 316L奥氏体不锈钢的临界渗碳温度,500℃是AISI 304不锈钢的临界渗碳温度,在此温度以上渗碳时,渗碳层有铬的碳化合物析出;含有Mo或Ti的奥氏体不锈钢(AISI 316L,AI-SI 321)和不含Mo或Ti的不锈钢(AISI 304)相比,在400~500℃渗碳时可以获得较好的渗碳层。