蒙乃尔合金管件的焊接

蒙乃尔合金（Monel合金）具有优良的耐腐蚀性能和中温强度，尤其是在中高温的强酸、强碱介质中有很好的耐腐蚀性能，因此在我国铀转化生产线建设工程的管道安装中使用了Monel-400材料。但在通常的焊接工艺条件下。其焊缝中容易产生气孔、未焊透及焊接裂纹等缺陷。为保证工程管道装置的安全、平稳、长期运行，我施工项目部对该材料的焊接性进行了分析研究，并进行了工艺评定对比试验．确定了其性能最优的焊接施工规范。     

蒙乃尔合金管道的焊接工艺

蒙乃尔合金(Monel400)与普通合金钢相比,焊接过程中易产生裂纹和气孔。在管道焊接过程中,选用合理的焊接方法,调整合适的焊接工艺参数可以有效地提高焊接质量,满足生产需要。文中介绍了某工业厂房蒙乃尔管道焊接工艺技术应用实例,以供同行参考借鉴。     

铁粉焊条的焊接气孔分析

为了确定气孔的性质,采用悬浮熔融气相色谱仪,测定了气孔中气体的成分,并利用扫描电镜观察了内部气孔的形貌.结果表明,不论是酸性焊条还是碱性焊条,其焊缝气孔中的气体都是CO和H₂的混合气体,且在气孔的形成过程中CO起着更主要的作用.焊缝内部气孔的形状主要有两种,一种呈长虫状,多分布在焊缝厚度方向的中上部位;另一种呈海螺状,常分布在焊缝根部附近.试验还表明,提高焊条烘干温度时,碱性焊条的扩散氢量减少,气孔的数量也减少;酸性焊条则不同,焊缝中的扩散氢虽然减少了,但气孔数量反而增多了,故不能用扩散氢量的多少来度量气孔的产生与否.     

蒙乃尔合金与Q235钢的焊接

在石化工业中经常遇到蒙乃尔合金与其它钢种的异种金属焊接问题。蒙乃尔合金焊接时易产生热裂纹、气孔及未熔合,因而合理地选择焊接材料和焊接参数是其焊接的技术关键。试验采用蒙乃尔400板材,厚5mm,Q235钢板厚5mm,不锈钢板厚5mm。焊接材料为镍基焊条（Ni101,焊前150℃×1h烘焙）和蒙     

蒙乃尔合金薄板套筒焊接技术及应用

介绍了海洋钢结构腐蚀最严重的海水溅射区采用蒙乃尔薄板套筒包裹进行防腐的方法,详细阐述了蒙乃尔合金薄板材料的焊接性、焊接接头形式的设计、焊接工艺制定以及现场施工质量控制要点.     

焊接690合金焊条的研制

介绍了焊接６９０合金焊接ＨＴ－１０５的化学成分，力学性能抗热裂性能和抗晶间腐蚀性能。     

蒙乃尔合金的氩弧焊

我厂φ520毫米两个简体,分别由厚16毫米两块蒙乃尔合金板拼焊而成。加工顺序是:平板对接焊,加工压头(图1);滚圆,焊筒体纵缝(图2);两节筒体组对环缝焊接成一个整筒体。     

防止结507焊条产生焊接气孔的工艺措施

结507焊条常被用于重要结构的焊接,但因其对气孔的敏感性较大,而给焊缝质量带来不利影响。因此,如何防止气孔,始终是一个引人注意的问题。根据多年焊接操作的实际经验,我认为可以通过下述的合理工艺措施,防止结507焊条产生焊接气孔。     

铝镁合金焊接常见缺陷——气孔的消除

结合天津大沽化空分装置塔体组对焊接工程,从焊缝缺陷的出现、分析、控制等过程,找出影响铝镁合金焊接产生缺陷的主要因素,从源头控制,逐步消除缺陷,从而得到合格的焊缝.     

Ni—Cu（蒙乃尔）合金管道结构的焊接

Ｎｉ┐Ｃｕ（蒙乃尔）合金管道结构的焊接徐国建张军刘立吴英杰（沈阳工业大学１１００２３）（抚顺发电厂）关键词管线焊接Ｎｉ┐Ｃｕ（蒙乃尔）合金管道工艺试验１引言某厂５００＃管体为Ｎｉ－Ｃｕ（蒙乃尔）合金管道结构,管道内通烷基苯,该项目是“八五”后期国家重...     

对接焊缝中缺陷类型的超声识别

讨论超声横波单、串列探头波幅比较法区分焊缝中缺陷类型的机理，在实验基础上验证了单控头和串列探头回波波幅与缺陷类型之间的对应关系，同时给出了串列探头之间距离和串列探头测盲区的计算方法。     

低合金钢气体保护焊焊丝残余Al对焊缝氢气孔的影响

低合金钢气体保护焊实心焊丝中的残余Al对焊缝金属氢气孔的影响,既取决于焊丝的合金体系,又与保护气体氧化性的强弱有关。含有一定量残余Al的低合金耐热钢焊丝在80％Ar 20%CO2富氩混合气体保护焊工艺条件下,其焊缝金属极易产生氢气孔。     

铬镍铁合金焊缝中的衍射斑纹

1　问题的提出容量达 2 50 0 m3的低温液体贮罐 (液氮和液氧 )是宝钢三期 5号制氧机主要配套设备 ,它是目前亚洲最大的低温液体贮罐 ,主要技术参数见附表。附表　贮罐主要技术参数名称 温度℃压力k Pa直径 / m高度 / m壁厚 / mm内外内外内外液氧罐 LOX -183 13.816 .2 2 19.2 2 15 .7718.2 2 6～ 912液氮罐 L NX -196 13.814 .70 16 .70 18.442 0 .43 6～ 912贮罐由内外两层构成 ,外罐是国产碳钢结构 ;内罐材质为铬镍铁合金 60 0 ,焊丝为 E431 6- 30 8L,焊条为 HR- 30 8- 1 6和 E30 8L,均由法国 BSL公司提供。内罐须用氩弧双面对称焊…     

高强度铝合金厚板焊接气孔形态分析及混合保护气体效应

进行了高强度铝合金的混合气体保护气焊接试验,对采用MIG焊接高强度铝合金厚板时产生的气孔形貌及其机理进行分析,研究了影响气孔产生倾向的因素。试验结果表明,采用50％He 50％Ar保护气体施焊,能明显减少气孔产生,减小HAZ宽度,使软化区宽度相应减小,焊接接头力学性能有所提高。     

焊丝成分对CT20合金焊接接头冲击性能的影响

设计了两种焊丝成分,一种是与基材(CT20合金)相似的含Mo焊丝合金成分,另一种是不含Mo的焊丝合金成分.对CT20合金进行充填焊丝氩弧焊接后,取板材试样测试其室、低温冲击性能,测试试样在扫描电镜下观察断裂特征.评价了其室、低温下的断裂特性.     

ON THE ELIMINATION OF POLYMORPHISM OF OXIDE SOLID SOLUTIONS

运用热力学研究了氧化物固溶体相变消除问题。回顾近50年ZrO_2及SiO_2相变消失原因,其中对ZrO_2相变消失是由于固溶体的形成一节各家意见分歧甚大。推导了热力学公式以求固溶体相变消除的条件。这一公式为 x_h(G_l~0—G_h~0)>(ΔG_(mh)-ΔG_(ml)或 x_h(G_h~0-G_l~0)>(ΔG_(ml)-ΔG_(mh))式中 x_h为高温型固溶体内溶剂mol％ G_l~0为纯高温型溶剂在标准状态下自由能 G_h~0为纯低温型溶剂在标准状态下自由能 ΔG_(mh)为高温型同溶体生成时的混合自由能 ΔG_(ml)为低温型固溶体生成时的混合自由能只有当G_l~0与G_h~0差额很大时,这一差额才可大于ΔG_(ml)与ΔG_(mh)的差额,从而使 ΔG>0相变消失。但是由于高温型、低温型氧化物的化学键与配位数相同,它们的G_l~0与G_h~0差额很小,生成固溶体时,相变不能消除。     

铌对焊缝氢致裂纹敏感性及显微组织的影响

本文利用G-BOP 试验方法探讨了铌含最对低合金钢手工电弧焊焊缝氢裂纹敏感性及其显微组织的影响。结果表明,增加焊缝中的铌含量会增大焊缝氢致裂纹的敏感性,但当铌含量低于0.03%时,看不到这种有害倾向.降低焊缝中的氢含量能有效地降低焊缝的氢裂倾向。但随铌含量增高,这种效应减弱。铌能抑制焊缝中晶界铁素体生长,促进铁素体与第二相(即魏氏组织)形成。本文讨论了其机理,并提出了新的设想.通过回归分析得出焊缝氢致裂纹率Pc 与铌含量、焊接线能量E、焊缝含氢量H_(?w)以及母材预热温度T_0之间的关系式。     

THE INFLUENCE OF BORON ON POROSITY OF CAST Ni-BASE SUPERALLOYS

研究了硼含量对凝固过程的影响,讨论了疏松的形成过程.硼在γ固溶体中的溶解度很小,凝固时富集于凝固固体前沿液体中.高硼合金凝固时,凝固固体周围包了一层极高硼含量的低熔点液体,形成蜘蛛网似的补缩通道,从而扩大了可补缩的温度区间,减少了不能补缩的剩余液体量.因此,这种合金不仅疏松少,而且工艺宽容度大.正常硼含量(0.01wt-%)合金,硼富集程度不足以形成液体网,凝固枝晶很快相互连接,形成一些较大的孤立的液体池.这种不能补缩的液体池,形成了较严重的疏松.     

水下局部排水CO2半自动焊气孔问题的研究

本文针对水下局部排水CO_2半自动焊中的气孔问题进行了初步探讨,着重研究了CO_2气体流量对气孔生成的影响。试验表明,气孔的性质为氢气孔,气孔的形态为螺钉状和条虫状两种。随着CO_2气体流量的增加,气孔率下降,气孔形态由螺钉状向条虫状演变.选择合适的CO_2气体流量使之形成稳定的背面气相区,是防止对接坡口封底焊道产生气孔的有效途径.     

机械镀锌层的孔隙率分析

通过观察机械镀锌镀层的表面形貌和断口结构，分析了镀层中的孔隙分布，并用钢球堆积模型模拟了镀层中孔隙的分布情况。分析结果表明有两个主要的原因致使镀层不会产生水溶液介质的孔隙腐蚀：一是在镀层厚度方向上孔隙是独立的，不会相互连接形成通孔。二是孔隙的尺寸很小，水溶液不能渗入到孔隙，不能到达基体。分析结论通过孔隙率检验得以证实。