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马泰壕煤矿井筒内大罐笼提升系统提升绳端最大荷重106.62 t,其平衡锤提升绳端最大荷重为77.37 t,属国内首创。故此本矿大罐笼提升系统罐道、罐道梁的选型设计参考该规范相关计算公式,对提升终端的罐道、罐道梁设计选型进行了大胆实践,以期对同行业设计时起到参考、借鉴作用。 相似文献
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多绳提升中当提升容器过卷时,为了保证人员和提升设备的安全,通常在井架和井底设置楔形罐道,使提升容器过卷后在一定容许范围内停止移动.楔形罐道是多绳提升中缓冲装置最常用的一种.有人认为楔形罐道的作用,在提升容器过卷后,提升容器的全部动能完全被楔形罐道受罐耳挤压后的体积变形所吸收.从国内各竖井发生的多次过卷事故看,提升容器全 相似文献
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罐道绳作为井筒提升容器的导向装置,在工作中长期同导绳器发生滑动摩擦,因此罐道绳在使用到一定时间后,往往由于磨损严重而导致报废。由于罐道绳在提升杏器(箕斗)装矿位置受到导绳器的撞击和摩擦力度远大于其它位置,所以该位置一小段绳(长约400mm,称之为“易损绳段”)的磨损速度远大于其他绳段。为了避免由于易损绳段的磨损导致整根罐道绳的报废,过去通常采用的方法是定期窜放一段备用绳, 相似文献
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罐道受力计算问题的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
目前,对罐道所承受的外力(无论是绳罐道还是钢罐道)尚无统一的计算方法.为了确定其计算公式,现正进行力的实测.本文从理论上推导出钢罐道承受外力的计算式,将对罐道受力的实测和最后确定计算公式有利.并对绳罐道承受外力情况作了论述.一、刚性罐道受力概述在立井井筒内,提升容器的罐耳与罐道保持一定的间隙,如图1所示.如果罐道无任何偏斜和突出的地方,提升容器又呈不摆动的理想状态下,提升容器对罐道将不产生 相似文献
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由于在建井提升期间井筒的湿度和林水较大,罐道绳锈蚀及磨损严重.故维护其安全是困难的。本文分析了其断绳的过程以及形成断绳的主要因素,从而对罐道绳的选择提出了建议,并举出了成功的实例。 相似文献
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立井刚性井筒装备的设计计算(一)中国矿业大学郭晋蒲,田建胜,王东权(江苏徐州市)随着我国煤矿开采机械化程度的提高,开采水平越来越深,有许多矿区的井筒深度已达800m,已建成或正建与待建的千米深井约有十余处。井筒深度的增加,必将促使提升容器的增大和提升速度的提高。这无疑给罐道、罐梁的设计计算提出了一系列新的研究课题。1罐道、罐梁的截面形式罐道、罐梁的截面形式是随其功能的改变而发展的(图1)。以往在浅井单绳提升中,木罐道作为断绳支承构件,工字钢罐梁作为承受垂直方向断绳荷载的构件是完全合理的。而现今深井采用多绳提升,罐道除起导向作用外,主要是和罐梁共同来抵抗由提升容器在重载和高速运行中发生激烈摆动而产生的水平动荷载。因此,采用型钢组合罐道和罐梁代替侧向刚性和截面系数较小的木罐道、钢轨罐道和工字钢罐梁是必然的。型钢组合罐道、罐梁虽然截面系数较大,但其加工、组装耗时,容易变形,且存在焊接残余应力,影响安装质量和使用寿命。因此,各种整体轧制罐道和异型截面罐梁应运而生。沈阳煤矿设计研究院提出了四种整体轧制罐道方案设计;马鞍山钢铁设计院亦已研制出冷弯矩形空心截面的罐道和罐梁。在大型深井中,罐道、罐梁的截面形式不仅影响通风, 相似文献
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钢丝绳罐道如何进行有效防护,减少磨损及腐蚀,是困扰维修人员的一个难题。该文叙述了现场工作人员凭多年经验研制的一种随提升容器运行的罐道绳注油装置,效果良好,既减轻了罐道绳的磨损和腐蚀又延长了其使用寿命。 相似文献
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<正> 我矿主井提升系统采用四绳摩擦式提升机拖动两个12吨箕斗提煤,并采用四角布置的钢丝绳罐道导向。该系统自投产以来多次发生碰撞,即在箕斗进入井底装载位置前,由钢丝绳罐道进入稳罐用的木罐道时,箕斗的辅助罐耳与刚性木罐道端部产生碰撞(以下简称碰撞),将木罐道端部碰坏或劈开,使其失去了箕斗 相似文献
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采用说明:1.由于目前钢丝绳供应紧张,立井提升容器如采用绳罐道时,必须事先落实钢丝绳的货源. 2.为了材料互换.矩型钢罐道靠近提升容器的端面宽180毫米.端面到罐道梁边距离200毫米.罐道每段长12米。大力推广设计标准化、系列化、通用化的成果——1975~1977年批准的煤矿专用设备标准设计和通用设计施工图@高文礼$煤炭部规划设计院 相似文献
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我局狮凤山矿凤山段箕斗并向下延伸158m,总提升高度为400m。井下粉矿仓没有沿用传统的结构形式.改为图1所示的结构。两种粉矿仓的性能比较可参看表1。8根罐道绳选用的是35-10-特-乙,安装后的张紧力约在90-105kN之间,绳的伸长量在85-255mm范围,均符合安全技术的要求(投入运行半年内调节了2次罐道绳张力)。改进后的粉矿仓由于取消了罐道绳张力重锤,大大地增加了矿仓有效容积,且结构简单、施工容易和周期短;改进后进行罐道绳安装及维护简便易行,罐道绳的对中与垂直度容易控制,提高了提升机的运行平稳性。箕斗井粉矿仓的改进… 相似文献