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电站燃煤锅炉对流受热面的安全烟速计算方法 总被引:2,自引:0,他引:2
通过试验研究与分析,建立了电站锅炉飞灰磨损量的计算公式,并给出了煤种在不同允许工作年限及不同冲刷条件下的安全烟速的计算方法。 相似文献
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本文叙述锅炉扩展表面对流受热面的发展前途,分析我国现用锅炉扩展表面对流受热面热力计算方法的来龙去脉,并进一步提出有关扩展对流受热面热力计算方法的某些具体问题,如: (一)计算总传热系数K_0的公式定义:外折算表面积为H_1=(E_(f1)H_(f1) H_(b1)); 内折算表面积为H_2=(E_(f2)H_(f2) H_(b2))。在忽略核心管热阻情况下, 相似文献
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燃煤锅炉受热面的还原性气体腐蚀和煤灰磨损 总被引:1,自引:0,他引:1
前言近年来,人们致力于提高燃煤锅炉的热效率。因此,锅炉受热面所处的环境条件日益恶化。在受热而的腐蚀和磨损方面,出现了以前不曾有过的新的技术课题。本文阐述了受热面的腐蚀和磨损的研究结果。第一是随着强化炉内还原性燃烧,以减少NOx带来的问题。在这种场合下,二级燃烧时燃烧器区域的过量空气系数(λ_B)为1.0以下,由于含有硫黄的煤不完全燃烧,生 相似文献
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《动力工程学报》2016,(10):773-780
以某300MW燃煤机组为例,运用Aspen Plus软件确定煤粉在增压富氧(CO2与O2体积比为70∶30,压力为1MPa)气氛下生成烟气的物性,采用Fluent软件,结合DO辐射模型,对高温再热器和高温过热器在不同烟气流速下的传热情况进行数值模拟,运用迭代法对其进行换热优化研究,分析优化后换热器参数的变化.结果表明:随着烟气流速的增大,优化后的高温再热器和高温过热器的对流传热系数逐渐增大,辐射传热系数逐渐减小,增压富氧气氛下高温再热器和高温过热器所需换热面积逐渐减小,且变化幅度变小;优化后换热器的烟道高度、烟道宽度、横向节距和管圈高度等尺寸参数均大幅减小,耗材量减少,但烟气压降大幅增大,厂用电耗增加. 相似文献
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膜式叉排对流受热面的换热试验及其分析孙道祥南京动力高等专科学校一、前言当前在电站锅炉运行中,尚存在许多影响锅炉设备可用率的因素,其中比较突出的有:过热器的超温爆管,省煤器的磨损泄漏和空气预热器的堵灰——腐蚀。直接影响着电站锅炉运行的经济性。事实证明,... 相似文献
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针对在线监测电站锅炉对流受热面积灰的需要,建立了对流受热面的污染监测模型。以某300 MW机组的1 025 t/h锅炉为监测对象,开发了受热面积灰在线监测系统,成功实现了锅炉对流受热面污染的在线监测。 相似文献
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以某台1 000MW超超临界塔式锅炉作为研究对象,采用区域法建立了二维小区换热模型,简化了炉内辐射换热与对流换热,对不同锅炉负荷下对流换热量占炉膛高度方向各分区换热量、炉膛总换热量的比例以及沿炉膛宽度方向水冷壁壁温的分布进行了研究,并与实测数据进行了比较.结果表明:水冷壁壁温计算值与试验值的最大偏差率为5.26%,均呈现中间高、两端低的分布趋势;对流换热量最多可使壁温计算值提高16.7K,计算精度提高3.30%;计算所得的水冷壁壁温最高值为523.5℃,未超出材料的允许温度,且有4.8%的安全裕度. 相似文献
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随着锅炉容量的提高,锅炉的尺寸亦增大,从而产生由于受热面膨胀而引起的结构上的困难。法国哈佛尔电站60万瓩锅炉机组中炉膛水冷壁在额定工况下的垂直延伸量达~270毫米,每片水冷壁在水平方向上的热膨胀量达~112毫米(气密封水冷壁)。下面简要地探讨炉膛水冷壁和过热器的热膨胀问题。炉膛水冷壁现代化增压锅炉的炉膛是一密封的箱室。炉膛的四壁受到很大的应力。上述60万瓩锅炉机组的炉膛中烟气的公称压力达~0.03 相似文献
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锅炉尾部受热面的优化设计 总被引:1,自引:0,他引:1
本文研究了锅炉尾部受热面优化设计的有关问题。文中通过实例计算说明了省煤器和空气预热器的结构参数优化以及整体布置优化对减少传热面积、降低尾部受热面造价的作用是十分显著的。 相似文献
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在现代化的火电站中,锅炉机组的受热面广泛采用蒸汽吹灰。水冷壁、屏式过热器和对流受热面的吹灰都已建造了现代化结构的吹灰器,足以保证可靠和有效的除灰。在锅炉设计时,锅炉的宽度取决于现有吹灰器喷咀头伸出的最大长度。国外各专业化的公司正在研究和制造结构可靠的吹灰器,其喷 相似文献
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对锅炉受热面积的安装提出不同的技术方式,350MW锅炉呈倒“U”形布置,设计有固定的膨胀中心,受热面采用全悬吊结构,炉膛断面近似正方开。其中有多种的安装方式,包括:受热面固定方式,受热面的安装等等,本篇就详细介绍了每种安装技术的具体操作方法。 相似文献