0Cr15Ni5Cu2Ti不锈钢管的研制

介绍了椎48 mm伊7.5 mm规格高强度马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5Cu2Ti钢管的生产工艺情况,重点论述该材料在制管过程中的热加工(热穿孔)、冷加工及热处理和酸洗工艺,分析固溶温度和时效温度对该管材力学性能的影响。分析认为:0Cr15Ni5Cu2Ti管坯在热穿孔前采用1 100耀1 130益保温20 min加热工艺,实际穿孔效果较好;采用NaOH碱爆及HNO3+HF酸洗联合工艺,可较好地清除荒管内外表面氧化皮;采用950耀980益淬火保温30 min+590耀600益回火保温4 h的热处理工艺,可使0Cr15Ni5Cu2Ti成品管获得良好的综合机械性能。     

0Cr15Ni5Cu2Ti钢板材抗拉强度不良的原因及热处理工艺改进

固溶处理的厚度为1 mm的0Cr15Ni5Cu2Ti钢板材450℃时效处理后抗拉强度为1 213～1 235 MPa,稍低于要求的1 225～1 470 MPa。为此,对不合格的板材进行了化学成分分析、硬度和力学性能的复验及金相检验。结果表明:板材抗拉强度不合格是固溶处理后的冷却速率过低所致。采用真空炉重新固溶处理、油冷随后450℃时效处理的工艺使0Cr15Ni5Cu2Ti钢板材的力学性能达到了要求。     

1Cr25Ni20Si2耐热不锈钢管的试制

1Cr25Ni20Si2耐热不锈钢具有良好的抗氧化性、抗渗碳性和抗一般腐蚀性能，适合制造加热炉导管等耐热构件。介绍了试制该种钢管的热穿孔、冷轧冷拔工艺及热处理、酸洗工艺。     

Ti50Ni25Cu25合金非晶薄带的研究进展

概述了Ti<,50>Ni<,50>Cu<,25>合金非晶薄带的制备方法,结晶热处理后的相组成、微观组织演变、织构变化和相变过程,并介绍了Ti<,50>Ni<,50>Cu<,25>合金非晶薄带典型热处理后的力学性能.     

中间热处理对0Cr18Ni10Ti不锈钢管组织及性能的改善

研究了0Cr18Ni10Ti不锈钢管制备过程中中间管坯的热处理工艺对成品管组织和性能的改善。研究表明:中间管坯经不同温度真空热处理后,管坯表面光洁,无明显氧化层且管材组织均匀,其中经1080℃×8min热处理后管坯晶粒度为6级;经900℃×60min真空热处理后管坯晶粒度为10级。中间管坯在大气环境中经1100℃×3min热处理后,管坯表面氧化严重,管坯晶粒组织粗大不均匀,在管坯内壁出现明显细晶区域。成品钢管拉伸试验表明,采用1080℃×8min真空热处理后的中间管坯所制备的成品钢管拉伸综合性能优良。     

Zr50Ti16.5Cu15Ni18.5金属玻璃组织和机械性能

部分结晶的纳米合金强度与熔体转鼓离心快冷成形带的非晶态合金强度相当，如纳米级晶体，占40%(体积)的Zr57Cu20Al10Ni8Ti5的非晶合金屈服强度可达到1700MPa，断裂强度可达1780MPa，而结晶的合金延性降低了。近年来，俄罗斯学者对锆基非晶合金，如Zr55Ni5Cu30Al10和纳米级晶体合金Zr53Cu20Ni10Ti5Al12的组织和性能进行了研究。合金熔体首先用快冷法制成0.3mm×3mm的窄带，然后制备成拉伸试样并用X射线衍射仪、扫描电镜(SEM)及透射电镜(TEM)、热差分析(DSC)等检验手段观测该试样。拉伸试验和组织观察分析结果表明，在整个试验温…     

富钛的Ti51Ni47Si2形状记忆合金的马氏体相变

近等原子TiNi合金具有优异的形状记忆效应和超弹性,因此,在工程和医疗及牙科方面得到了广泛的应用。影响TiNi合金形状记忆性能的因素除了热循环、热处理、冷轧外,添加第三元素对其相变也有重要影响,如用钒、锆、铁及钴元素取代镍后,马氏体转变温度(Ms)降低,而用金、钯及铂部分取代镍后会显著增加Ms点。TiNiFe、TiNiAl及TiNiCo合金相变顺序为高温立方相B2→三角晶系中间相(R)→斜方晶系(B19);而对于TiNiCu、TiNiPd合金而言,相变顺序则为B2→B19→B19′(B19′为低温单斜晶系)。 采用射频溅射法制备的TiNi薄膜变形大,回复力强,被认…     

0Cr15Ni5Cu2Ti不锈钢电阻点焊工艺

通过对０Ｃｒ１５Ｎｉ５Ｃｕ２Ｔｉ不锈钢板材电阻点焊工艺的试验研究，确定了合理的焊接工艺和焊接工艺参数，并探讨了焊后热处理条件对焊接接头性能的影响。     

冷变形对0Cr18Ni10Ti不锈钢管拉伸性能的影响

研究了经冷拉拔预变形后0Cr18Ni10Ti不锈钢管的室温和320 ℃拉伸性能及其断口形貌特征。结果表明,随着冷变形加工率的增大,0Cr18Ni10Ti不锈钢管室温和320 ℃抗拉强度和屈服强度增大,断后伸长率减小;钢管320 ℃拉伸性能较室温有所下降,其中断后伸长率下降明显。拉伸断口观察表明不锈钢管室温和高温拉伸断口均呈韧性断口特点,320 ℃拉伸断口较室温断口韧窝密度降低,尺寸增大。     

Cu15Ni8Sn合金的机械合金化

通过Ｘ 射线衍射仪、透射电镜、扫描电镜分析了Ｃｕ１５Ｎｉ８Ｓｎ 三元合金的机械合金化过程中晶粒尺寸、形貌和微结构变化, 以及相的演变。随着球磨时间的增加, αＣｕ 晶粒尺寸减少, 点阵参数与应变量增大。球磨过程中粉末颗粒形貌变化过程与二元系合金相似。发现了球磨３ ｈ 有ηＣｕ６Ｓｎ５亚稳相出现, 随后该相无序化, 最终形成了纳米晶超饱和Ｃｕ（Ｎｉ,Ｓｎ） 固溶体     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

1Cr18Ni10Ti不锈钢管扩口开裂失效分析

1Cr18Ni10Ti不锈钢导管在扩口时,喇叭口外表面出现了裂纹。采用光学显微镜、显微硬度计对钢管的表面形貌、显微组织、显微硬度进行了检测分析。结果表明:导管原材料在经氨分解气氛保护热处理中残留氨控制不当,在高温下分解出N原子,导致管材表面产生硬脆的渗氮层,塑性降低,造成扩口时开裂。     

00Cr18Ni5Mo3Si2双相不锈钢管的生产

介绍了００Ｃｒ１８Ｎｉ５Ｍｏ３Ｓｉ２双相不锈钢的高温强度特征、热穿孔工艺、冷轧工艺以及生产中存在的问题和处理措施。     

Ti2Cu钛合金丝材拉伸方法的研究

研究了Ti2Cu钛合金丝材拉伸方法,分析了拉伸温度对丝材的组织、性能、间隙元素含量和表面质量的影响,结果表明Ti2Cu钛合金丝材冷拉伸易断丝,表面质量差;热拉伸不断丝,可获得组织、性能、表面质量优良的丝材.采用专用润滑剂、火焰加热的热拉伸不会增加Ti2Cu丝材的H含量,只会增加其表面的C,O,N含量,其增加量可通过碱酸洗、真空退火来消除.     

合金元素Ti及热处理工艺对0Cr18Ni10Ti钢组织及性能的影响

研究了不同Ti含量及热处理工艺对0Cr18Ni10Ti钢组织及力学性能的影响规律。结果表明,合金元素Ti可以有效细化晶粒尺寸,在1080℃保温开始出现混晶,且随着固溶温度升高,保温时间延长,晶粒发生异常长大。综合考虑,试验钢Ti含量应控制在0.4%,固溶温度不高于1050℃。     

Cu 5Ni 4Sn 3Al合金的时效强化

根据合金的力学和电学性能, 利用ＸＲＤ,ＴＥＭ 和ＳＥＭ 技术研究了Ｃｕ５Ｎｉ４Ｓｎ３Ａｌ 合金的时效强化。结果表明：３５０ ℃下时效时, 力学性能增加; 边带分析有边带效应, 且随时效时间的增加调幅波长增加。电镜下观察到调幅结构, 说明该合金是调幅分解强化的合金。同时, 铝的加入没有改变合金的相结构, 但是, 对合金的强化起着重要作用。实验结果还表明, 合金在时效过程中, 调幅分解的同时还形成ＤＯ２２（ＴｉＡｌ３） 型结构的Ｎｉ３Ｓｎ 化合物相     

焊后热处理对05Cr17Ni4Cu4Nb钢焊接接头组织与性能的影响

通过力学性能测试、光学显微镜、扫描电子显微镜对汽轮机末级叶片用05Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢焊接接头不同焊后热处理工艺条件下的组织与性能进行了研究.结果表明,经540 ℃时效处理,05Cr17Ni4Cu4Nb钢焊接接头的强度与母材相当,焊缝区的缺口冲击韧性差;时效温度提高到600 ℃后,接头的强度略有下降,焊缝区冲击韧性上升;直接时效态焊接接头的硬度谷值位于距离熔合线6～7 mm处的热影响区;经过重新固溶、时效处理,焊接接头的强度和缺口冲击韧性都比较高.焊缝冲击韧性的提高主要与焊缝组织变化及断裂机制的转变有关.     

17Cr2Ni2Mo钢热处理工艺探讨

为了经济、合理并满足齿轮的设计选材料要求,对17Cr2Ni2Mo钢进行工艺探讨。将17Cr2Ni2Mo钢的热处理工艺参数、工艺特性和17Cr2Ni2Mo热处理后的机械性能、渗碳质量、齿面硬度等性能进行了试验和研究。     

热处理工艺对0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢组织和力学性能的影响

通过透射电镜、扫描电镜、X射线衍射、光学显微镜等显微组织分析及力学性能测试,研究了不同固溶温度、时效温度及其冷却方式对0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢组织和力学性能的影响,演绎了该不锈钢大型锻件的热处理工艺。结果表明,以1040℃固溶处理,0Cr17Ni4Cu4Nb钢可获得较好的综合力学性能,固溶后采用油冷,钢的强度最高,塑性较好;时效冷却速度对合金力学性能的影响较小,采用480℃时效空冷既能满足强度要求,也能保持理想韧性。该钢的最佳热处理工艺为1040℃固溶(油冷)+480℃时效(空冷)。     

热处理工艺对8Cr20Si2Ni阀门钢碳化物的影响

试验钢在１０５０℃加热及冷却后，主要碳化物相是Ｍ２３Ｃ６，Ｍ７Ｃ３和少量的ＳｉＣ，Ｍ２３Ｃ６和Ｍ７Ｃ３中含有一定的硫。在８７０℃加热时，大块Ｍ２３Ｃ６一般不会聚集长大，粒状Ｍ２３Ｃ６的数量随着保温时间的增加而增多，冷却时在块状Ｍ２３Ｃ６之间还析出相当数量的精细颗粒和薄片Ｍ７Ｃ３，冷却速度愈慢，精细颗粒愈大和薄片愈多。