HG2008／186—M锅炉热偏差问题探讨

针对大型锅炉存在的过热器左右两侧出口汽温偏差及末级再热器和屏式再热器频繁发生因过热导致的爆管问题，从烟气流动特性出发，分析了产生热偏差原因。造成分隔屏及后屏过热器吸热左多右少的主要原因是右侧高温烟气中夹带的尚有一定的塑性灰粒，使过热器沾污，影响了吸热。导致屏式再热器和末级再热器爆管的根本原因是烟气的充满度不好；末级再热器下部空间易形成烟气走廓；癜式再热器间距小等，通过改造后，上述情况基本上得到控制     

WGZ1025／18.28—1型锅炉再热器热偏差的防止措施

分析靖远电厂５号炉防止再热器热偏差的措施，并通过理论分析和试验验证反切风能有效的防止再热器产生热偏差。但反切风量和反切角的大小还需在运行过程中试验和改进，以保证锅炉安全、经济运行。     

WGZ1025／18.28—1型锅炉再热器热偏差的防止措施

分析靖远电厂５号炉中防止再热器热偏差的措施，并通过理论分析和试验验证反切风能有效的防止再热器产生热偏差。但反切风量和反切角的大小还需在运行过程中试验和改进，以保证锅炉安全，经济运行。     

射流整流法控制电站锅炉热偏差试验研究

为消除切圆燃烧锅炉炉膛出口处残余旋转,进而削弱烟道气流速度偏差和热力偏差,提出一种采用射流整流来控制水平烟道内过热器热偏差的方法.通过对水平烟道入口的速度测量及过热器热偏差分布试验得出,过热器热偏差分布与水平烟道入口气流速度偏差分布趋势一致.试验结果表明:加入射流系统后过热器热偏差系数比未加入射流系统时明显减小,达到了控制水平烟道内热偏差的目的,大大减少了过热器、再热器爆管事故.     

锅炉过热器系统热偏差计算方法的探讨

结合原苏联热力计算标准和我国《电站锅炉水动力计算方法 (JB/Z2 0 1 -83)》,对电厂过热器系统热偏差计算问题进行了探讨。在吸收我国科研工作者关于沿集箱轴向流量偏差和同屏辐射热量偏差的研究成果的基础上 ,完善了过热器系统热偏差的计算方法 ,对提高我国机组设计水平 ,保证机组安全运行有重要意义。     

HG—2008／186—M型锅炉再热器爆管原因及对策

１再热器爆管情况平圩电厂２台６００ＭＷ机组自投产以来，多次发生再热器爆管，爆管情况统计见表１、表２。爆管部位集中在右侧１０排之内，标高５０～６５ｍ，经检查为长期超温爆管，金属组织球化（为４－５级）及高温腐蚀严重，抽样检查外壁氧化皮厚度０．４３～２．１４ｍｍ，高温使得管材的机械性能下降，产生蠕变及裂纹。下面从炉内烟气和管屏内蒸汽流动过程及金相三个方面对超温进行分析。２再热器爆管原因分析２．１炉内烟气流动产生左右两侧烟温汽温偏差该炉炉膛宽１８５４２ｍｍ，深１６４３２ｍｍ，宽深比为１．１２８：１。燃烧…     

白马电厂21号炉高温过热器和高温再热器热偏差计算与分析

本文计算了DG670/140-11型锅炉高温过热器和高温再热器的同片热偏差。对热偏差的成因进行了分析。最后提出了几点建议供设计新机组时参考。     

600MW奥里油锅炉过热器和再热器热偏差分析

通过对东方锅炉有限公司首台自主设计制造的、国际上目前容量最大的、专门燃烧奥里油的大型锅炉过热器、再热器特性试验,并对过热器、再热器系统热偏差试验结果进行了初步分析。试验表明:东方锅炉首台自主设计制造的600 MW奥里油锅炉各受热面管系布置和热量分配设计合理,在不同运行工况热偏差较小。     

大型燃煤电站锅炉再热器热偏差的试验研究

锅炉四角切圆炉膛出口存在的残余旋转,会形成水平烟道烟气流量的不均现象,使锅炉再热器产生较大的热偏差。结合湛江发电厂300MW机组锅炉的实际运行情况,对再热器热偏差问题进行了试验研究。试验结果显示,高温再热器入口处右侧的平均烟速比左侧高2m/s左右,右侧下排烟温高于上排100℃左右,再热器右侧出口汽温和壁温均大于左侧,造成再热器右侧超温。通过运行优化调整和设备改造,缓解了再热器两侧热偏差,减少了再热器超温。     

670 t/h 锅炉再热器爆管问题分析

针对新乡火电厂再热器连续爆管问题,进行再热器冷态和热态诊断试验,查明了造成再热器爆管的原因,提出用三次风反切减少烟温偏差,并将部分再热器管子更换为耐热性能更好的ＴＰ３４７不锈钢管等技术措施。对三次风反切进行冷态模化试验和理论分析,确定了三次风反切角度。这些技术措施实施后,有效地解决了再热器爆管问题,取得了良好的经济效益。     

HG-1021/18.2-YM8型锅炉汽温偏差问题探讨

针对HG－1021／18．2－YM8型锅炉存在的热偏差问题,结合不同工况下锅炉运行数据和管壁温度记录,分析了各级受热面热偏差现象产生的主要原因为吸热量不均和流量分配不均,并指出超温管子的位置和运行中危险的部分。     

HG－2008／186－M锅炉水冷壁频繁泄漏失效分析

分析了ＨＧ－２００８／１８６－Ｍ型锅炉水冷壁多次大面积泄漏事故失效。在金相检查、材料力学性能试验和扫描电子显微分析的基础上，利用电子探针仪对裂纹内残留物质进行了定性分析，对微区成分进行了定量分析，同时还对腐蚀产物进行了Ｘ射线衍射试验，进一步找出了引起水冷壁泄漏的根本原因。     

HG—670／13.7—YM13型锅炉再热汽温两侧偏差大原因分析及调整

石景山热电厂４号炉试生产初期存在左侧再热汽温偏低（４９０－５１０℃），左右两侧气温最大偏差达５０℃现象，影响锅炉和汽轮机安全、经济运行。文章分析了再热汽温两侧偏差大的原因是：低温再热器水不均；炉膛出口烟气热力不均。提出了最大限度减少再热汽温两侧偏差大的措施：（１）改进低温再热器入口进汽方式，可提高再热汽温５－１０℃；（２）调整燃烧和调节三通阀例再热汽两侧汽温均可达５３５℃；（３）改造再热汽减温水系     

HG—2008／186—M锅炉水冷壁电化学腐蚀过程分析

从失效锅炉水冷壁实际损伤形态和特征出发,根据介质的腐蚀作用,分析了腐蚀在疲劳裂纹萌生和扩展过程中所造成的影响,找出了导致锅炉水冷壁发生腐蚀性热疲劳的主要原因。     

HG 670/140型锅炉过热器再热器超温研究

华北电网２００ＭＷ机组所配６７０ｔ／ｈ锅炉普遍存在高温过热器和高温再热器受热面管壁超温问题。石景山热电厂１号机组配置的哈尔滨锅炉厂生产的ＨＧ６７０／１４０型锅炉投产以来,再热器及过热器多次发生爆管,爆管原因系管材长期超温运行所致。为摸清超温原因,对锅炉冷态风速、热态烟温及热态管壁温度进行了测试,根据测试结果,提出了改进建议。     

HG—2008／186—M锅炉水冷管频繁泄漏失效分析

分析了ＨＧ－２００８／１８６－Ｍ型锅炉水冷壁多次大面积泄漏事故失效，在金相检查、材料力学性能试验和扫描电子显微分析的基础上，利用电子探针仪对裂纹内残留物质进行了定性分析，对微区成分进行了定量分析，同时还对腐蚀产物进行了Ｘ射线衍射试验，进一步找出了引水冷壁泄漏的根本原因。     

HG670/140—13型锅炉过热器、再热器管爆漏原因分析及对策

本文从炉内气流流动工况和锅内蒸汽流动工况分析HG670—140—13型锅炉过热器、再热器管爆漏的原因,并提出了处理对策。     

电站锅炉高温受热面热偏差分析

以锅炉高温受热面热偏差的主要危害为切入点，分析了热偏差的产生机理，并简要介绍了减少热偏差的主要措施。     

浅谈锅炉过热器热偏差的原因及防范措施

介绍了大型四角切圆燃烧锅炉热偏差产生的原因,并结合国华太仓发电公司超l临界机组的实际运行情况对过热器热偏差的特点进行了重点阐述,提出了消除热偏差的措施.