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HG2008/186—M锅炉热偏差问题探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
针对大型锅炉存在的过热器左右两侧出口汽温偏差及末级再热器和屏式再热器频繁发生因过热导致的爆管问题,从烟气流动特性出发,分析了产生热偏差原因。造成分隔屏及后屏过热器吸热左多右少的主要原因是右侧高温烟气中夹带的尚有一定的塑性灰粒,使过热器沾污,影响了吸热。导致屏式再热器和末级再热器爆管的根本原因是烟气的充满度不好;末级再热器下部空间易形成烟气走廓;癜式再热器间距小等,通过改造后,上述情况基本上得到控制 相似文献
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超临界循环流化床(circulating fluidized bed,CFB)燃烧技术作为一种具有综合性优点的技术,被广泛应用,但其炉膛中屏式过热器爆管泄漏问题频繁发生,故有必要对其水动力特性及吸热量偏差特性进行研究分析。根据针对超临界CFB锅炉炉膛内屏式过热器所建立的复杂流动网络系统的数学模型,及屏式过热器出口汽温分布实炉测量数据,对热负荷进行反推,计算分析了河曲电厂350MW超临界CFB锅炉以及白马电厂600MW超临界CFB锅炉中屏式过热器流量分配、出口汽温分布及壁温特性,并计算得到了屏式过热器中吸热量热偏差系数分布。计算结果表明,屏式过热器吸热量及热偏差系数在近壁侧、近火侧较小,在受热面中部则二者较大,这是由于各处烟气颗粒浓度的不同而影响传热造成,对吸热量及传热系数的分析研究对超临界CFB锅炉的设计及优化改造提供了理论依据。 相似文献
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本文针对汉川电厂1、2号炉末级再热器爆管问题,分析了爆管原因,提出了改进措施。其中最主要的措施是燃烧器喷嘴反切布置以削弱炉膛出口的残余旋转,降低烟气侧热偏差。 相似文献
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本文以国产大容量电站锅炉中所发生的过热器和再热器流量偏差方面的事故为例子,分析了七种造成过热器、再热器屏(片)间及管间流量偏差的原因,其中有些是近几年来电站锅炉试验中新发现的;并指出了屏式过热器、对流过热器和高温及低温再热器等管组中容易发生的流量偏差问题.指出在设计中应注意的问题及今后工作的方向. 相似文献
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通过对洛河电厂2号炉后屏过热器22个试验工况数据分析及处理,初步认识了该炉后屏过热器运行特性,获得了后屏过热器屏间热偏差、同屏热偏差系数及热偏差过大引起部分管圈长期超温是导致后屏过热器爆管的主要因素的结论,并提出了防止后屏过热器管圈超温的技术措施。 相似文献
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超临界锅炉防止异物堵塞爆管的技术措施 总被引:1,自引:0,他引:1
从超临界锅炉试运及投运后的运行情况看,异物堵塞容易造成锅炉短期过热爆管。其爆管部位多发生在高温过热器、屏式过热器、高温再热器入口联箱的中部区域管屏。为此从结构上简要分析了异物堵塞引起的过热爆管原因,提出了防止锅炉异物堵塞爆管的技术措施:锅炉调试吹管后应进行检查,包括检查部位、方法、要点等,以及要求锅炉减温器在安装前、吹管后,对减温器混合管衬垫进行检查、清理。建议锅炉制造厂在联箱中部增加手孔,保留屏式过热器进口小联箱检查孔,增设屏式过热器进口汇集联箱检查孔;进一步完善制造工艺和严格执行制造工艺要求,加强质量控制,防止异物进入锅炉受热面。 相似文献
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石嘴山发电厂#10锅炉自1992年投产以来屏式过热器部分管壁一直处于超温状态,通过对该锅炉进行热力计算和屏过水动力计算,发现锅炉燃用原煤热值高于设计值,屏式过热器同屏各管圈流量分配不均,吸热量偏差大是屏式过热器部分管壁超温的主要原因,通过计算,采取在屏式过热器部分管圈加装节流圈等措施解决了屏式过热器管壁超温的问题。 相似文献
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为了掌握某电厂2×660MW超超临界锅炉在运行1.7~2.0万h后末级再热器多次发生氧化皮大面积剥落、堆积的原因,对该厂2台锅炉的末级过热器、后屏过热器、末级再热器TP347H管子割管取样分析。割管分析内容包括:化学成分分析、室温拉伸试验、硬度检验、金相检验等。分析结果表明:末级过热器和后屏过热器TP347H管子内壁存在1层细晶粒区(晶粒度9~10级),而高温再热器则整体均为粗晶区,内壁无细晶粒区。二者晶粒度的区别是导致仅高温再热器发生大面积氧化皮剥落堆积的主要原因。TP347H钢管晶粒度对其内壁氧化皮长大的速度的影响因素表现为材料晶粒越细小,晶界密度越大, Cr元素通过短路扩散方式的扩散速度越快,越有利于在TP347H管子内壁形成富Cr的氧化层,其抗蒸汽氧化能力越强。最后,对600 ℃温度等级的超超临界机组高温受热面的选材提出了建议。 相似文献
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锅炉过热器爆管原因探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
该锅炉水冷壁的水容积为149m^3,过热器为177m^3,过热器的面积大于水冷壁水循环系统受热面的面积,爆管概率自然高。过热器不但承受的温度、压力高,工作环境差,还存在着超温、磨损等问题。分隔屏和后屏处在辐射吸热的位置,加上末过选材和经常超温等,增加了爆管机率。 相似文献