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比较了普通轴承钢与氮化硅轴承材料的性能,叙述了氮化硅材料制造方法及氮化硅轴承设计。氮化硅轴承用于机床主轴和燃汽涡轮发动机高速运转时,其材料的低密度性能大大降低球与滚道接触动负荷,显著提高滚动接触疲劳寿命。 相似文献
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以第三代轮毂轴承为研究对象,推导了弯矩作用下滚动体与内滚道、外滚道的接触变形与接触载荷,提出了更为准确的接触载荷分布计算模型,分析了不同工况下轮毂轴承内部接触载荷和接触角的周向分布规律。在轮毂轴承内部载荷分布的一次修正基础上,考虑不同位置角的滚道材料和滚动体的接触疲劳,利用乘积定律进行统计处理,得到了第三代轮毂轴承疲劳寿命的修正L-P模型。结合ISO281—2007寿命修正计算方法,针对润滑现象进行二次修正,得到了经过润滑修正的第三代轮毂轴承疲劳寿命模型。利用旋转弯曲疲劳试验机进行了轴承的弯曲疲劳试验,试验结果显示,该疲劳寿命模型计算得到的理论值与试验值的误差在10%以内,验证了模型的正确性。 相似文献
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氮化硅陶瓷球滚动接触疲劳寿命模型 总被引:4,自引:0,他引:4
针对球与圆柱接触模型中的陶瓷球,利用WEIBULL断裂统计方法导出球疲劳失效概率与寿命之间的关系方程,在相关额定寿命与最大接触应力的数值解基础上,基于最大主拉应力,构建氮化硅陶瓷球的滚动接触疲劳寿命与接触应力的数学模型.经与不同接触应力水平下的滚动接触疲劳寿命试验结果验证,表明该拉应力一寿命模型的正确性,从而验证了氮化硅陶瓷球的滚动接触疲劳失效源于最大主拉应力,而非基于最大切应力的设想.通过与L.P切应力一寿命模型预测结果的比较,表明拉应力一寿命模型适合于陶瓷球的接触疲劳寿命预测. 相似文献
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本文介绍了一次组合陶瓷轴承的加速寿命试验和断油润滑试验,试验轴承是用于某航空发动机主轴前支承的短圆柱滚子轴承,滚动体由氮化硅陶瓷材料制成,套圈和保持架仍采用原钢轴承的套和保持架,试验设备为航空轴承专用试验台,试验表明,试验陶瓷轴承在高速条件下工作寿命和短期油润滑能力均好于同型号钢轴承。 相似文献
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NSK对滚动轴承的研究开发涉及到轴承技术的各个方面,计算机辅助设计、轴承性能的动力学分析和有限元分析,可以提高轴承转速、延长寿命和减小力矩;验证了常用公式在重载条件下的可靠性,研究了贫油润滑;用于飞机燃气涡轮泵的陶瓷轴承(氮化硅球)其dN值已达2.2×10^6,汽车用圆锥滚子轴承实现了节能运转;自行研制了30多种规格的润滑脂,分别满足低噪声、低力矩、长寿命和高速要求;开发了洁净的轴承钢,给出了修正 相似文献
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高速电主轴轴承热分析与实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
根据高速电主轴角接触球轴承中滚动体的运动情况,分析其受力状态,并考虑轴承预加载荷对滚动体在高速旋转状态下陀螺力矩的平衡效果,应用Palmgren经验公式计算轴承整体的摩擦热,然后依据传热学理论建立轴承的温升热模型,并用热网络法建立其热阻抗网络图,最后用120MD60Y6油雾润滑型电主轴的轴承进行试验验证.结果表明,轴承温升主要受转速、润滑油量、供气压力及载荷的影响,在主轴启动的初始阶段温升变化最快,且润滑油量和供气压力对轴承温升有一个最佳的适用范围. 相似文献
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新型关节轴承寿命试验机及关节轴承寿命判断准则 总被引:1,自引:1,他引:1
对关节轴承寿命试验机的工作原理、轴承摩擦系数测量原理作了介绍。在判断轴承失效时,只要下列一项达到即认为轴承的寿命已到:(1)轴承中的摩擦系数达到0.25。(2)轴承径向磨损达到0.004dm(dm为关节轴承球面直径)。(3)轴承表面温升达到100℃。 相似文献
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为精确分析预测某型轿车轮毂轴承的弯曲疲劳寿命,考虑轴承工作状态下游隙与油膜厚度的关系,以及温度对游隙和油膜厚度的影响,结合点接触弹流油膜厚度计算方法,精确计算其最小油膜厚度值;根据ISO提供的对Lundberg-Palmgren寿命模型修正方法,计算油膜参数和润滑剂黏度比,从而确定修正系数,建立改进的寿命模型。为了验证改进模型的正确性,使用旋转弯曲疲劳寿命试验机进行疲劳试验,试验结果在误差合理区间内,证明研究模型的可靠性。建立轮毂轴承载荷分布分析模型,讨论中心距对最大滚动体载荷的影响,研究轮毂轴承的疲劳寿命在不同纯弯矩载荷和不同车速下随中心距的变化规律。结果表明:弯矩载荷是影响疲劳寿命的主要因素,增加中心距可以延长轴承寿命;轴承润滑条件与轴承转速有关,在一定范围内,转速越高,其内部润滑越充分,使用寿命越长。 相似文献