2205双相不锈钢高N焊材焊接接头耐蚀性能分析

选用高N焊材焊接2205双相不锈钢，分析焊接接头在6%,10%,17%不同浓度不同温度的FeCl₃溶液中的腐蚀情况。结果表明：焊缝试样和母材试样表面都发生了不同程度的腐蚀，随着FeCl₃溶液浓度的升高，无论是焊缝还是母材其腐蚀速率都随之增加，50℃下的腐蚀速率要高于20℃下的腐蚀速率。在6%和10%浓度的腐蚀介质中，母材表面的蚀孔数量明显多于焊缝。在17%的腐蚀介质中，腐蚀程度明显比浓度为6%和10%的要深。17%浓度下焊缝表面产生腐蚀的部位要比母材的多，通过选用高N焊材，获得组织合理的焊接接头，焊缝的耐腐蚀性能满足标准要求且和母材接近。     

DP-TIG焊接工艺对316L不锈钢搭接接头耐腐蚀性能的影响

本文采用DP-TIG焊接技术对316L不锈钢进行搭接试验,研究了焊接电流和焊接速度对搭接接头的金相显微组织及耐腐蚀性能的影响,并用扫描电镜分析了腐蚀后试样的表面形貌。结果表明,随着焊接电流的增大、焊接速度的降低,焊缝中残余铁素体组织减少,接头的耐腐蚀性能提高;焊接接头的极化曲线及阻抗谱结果表明,焊接电流为170A、焊接速度为280mm/min时,接头表现出较好的耐腐蚀性能,焊接电流对接头耐腐蚀性能的影响大于焊接速度对其的影响;试样腐蚀形貌扫描电镜结果显示,蚀坑主要产生于铁素体晶粒内部或晶界处,并沿着铁素体相界扩展腐蚀,随着蚀坑的长大最终引起结构失效。     

TSZ410不锈钢焊接接头在盐雾试验中的腐蚀行为

对TSZ410不锈钢焊接接头进行中性盐雾试验,使用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、能谱仪、电化学工作站以及失重分析探讨了其腐蚀行为.结果显示,经过128 d盐雾试验后,虽然母材区有明显腐蚀,但是焊缝区以及熔合区没有发现腐蚀.焊缝区的组织没有变化,表现出良好的耐蚀性.     

PZT压电陶瓷与TC4合金钎焊连接界面结构设计

压电陶瓷由于具有逆压电效应被应用于超声电机的制造中,为克服超声电机制造过程中采用有机物粘接方式出现的接头导电性差、易老化和连接精度低等问题,本工作采用磁控溅射方式对 PZT 压电陶瓷进行表面金属化以提高 PZT 压电陶瓷与 TC4 钛合金之间的焊接性并探究了不同金属化层对钎焊接头微观组织的影响。结果表明：Ag 与母材之间的结合力较差,未焊合位置出现于 Ag 层与母材的结合处。当使用 Ti/Ag 作为金属化层时,由于 Ag 与 Ti 的结合力较差,未焊合易出现于 Ti 与Ag 的结合处。当金属化层为 Ni/Ag 时,Ni 可与钎料形成 Ni—Sn 层,提高接头的连接可靠性。最终确定母材表面金属化层选用复合金属层即母材/Ti/Ni/Ag 结构,并对该连接接头典型微观组织进行了分析。结果表明,该复合金属层可提高金属化层与母材之间的结合力并实现 PZT 陶瓷母材与 TC4 合金之间的有效连接。连接界面微观组织结构为 β-Sn/Ag₃Sn/β-Sn+Ni₃Sn₄/Ni₃Sn+Ni/Ti₂...     

表面打磨对钛合金/聚氨酯电阻焊接性能的影响

采用砂纸表面打磨及碱溶液腐蚀方式改变车用TB6钛合金表面焊接区域的粗糙度,通过扫描电镜及剪切性能测试研究了表面打磨对TB6钛合金/聚氨酯电阻焊接性能的影响。结果表明,350℃下焊接时间80 s时可获得性能最优接头,此时搭界剪切强度为6.63 MPa。焊接头表面粗糙度1.5μm时凹槽更加明显,宽度为25μm。对焊接头表面打磨处理后,随着粗糙度增加,在钛合金的表面区域形成更大接触角,从而使钛合金表面产生更多处于结合状态的聚氨酯,增大界面结合力,显著提高其力学强度。     

316L/15CrMoR复合板焊接接头腐蚀性能分析

本文通过晶间腐蚀试验和电化学腐蚀试验对不锈钢复合板焊接接头腐蚀性能进行分析。采用电化学工作站以及扫描电镜、XRD等技术手段对复合板焊接接头的性能、组织以及相组成等进行了检测。试验结果表明,焊条电弧焊接头出现裂纹,焊缝区铁素体含量18.3%,晶粒度9.5级,接头产生了σ等硬脆相;氩弧焊接头没有发现裂纹,自腐蚀电位为-0.464V,单位面积腐蚀电流2.6×10-6A。氩弧焊接头的耐腐蚀性能较好。     

254SMo焊条电弧焊焊接及接头性能试验

介绍了超级奥氏体不锈钢254SMo焊接试验材料及其方法,对焊接接头在焊态和固溶态下的力学性能、冲击韧性及耐腐蚀性能等进行了对比试验.结果表明:焊态、固溶态下的焊接接头外观、力学性能、硬度、金相组织及耐蚀性能等均符合相关标准要求;固溶态下的焊缝和热影响区的硬度较焊态下更低,耐点腐蚀和均匀腐蚀的腐蚀率更低.试验结果可为25...     

焊接接头断裂驱动力参量的数值研究

采用有限元方法对焊接接头的断裂参量Ｊ积分进行了系统计算。结果表明，焊缝区存在裂纹的焊接接头其周边母材的材料性能变化对整个接头的Ｊ积分断裂参量有很大影响。在同一载荷作用下，焊缝材料不变时，高屈服强度母材焊接接头的裂纹驱动力明显小于低屈服强度母材焊接接头的驱动力，高硬化母材则对整个焊接接头驱动力有明显的加速作用。     

X70钢焊接接头的断裂韧性测试及安全评定

根据英国标准BS7448,制备带预制疲劳裂纹的三点弯曲（TPB）标准试样,对X 70管线钢焊缝、热影响区和母材进行了0℃断裂韧度试验,同时测试了X 70管线钢及其焊接接头的真应力应变曲线,根据试验结果,采用欧共体提出的SINTAP结构完整性评定方法,对焊趾处含有表面裂纹（裂纹长度和深度分别为3.2mm和1.6mm）的X 70钢管道焊接接头进行了安全评定。建立了X 70管线钢管道焊接接头焊缝和母材的一级、三级评定曲线。评定结果表明,不论是采用一级或是三级评定,各评定点均在评定曲线范围外,说明该缺陷是不可接受的。     

压力管道金属材料焊接接头的流动加速腐蚀性能

通过温度、压力、流速可控的流动加速腐蚀实验机,模拟某冷凝水管线工况,对20钢分别与20钢、Q345R钢和304不锈钢焊接接头的流动加速腐蚀性能进行研究。通过扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对腐蚀产物进行表征。结果表明:腐蚀速率从大到小依次为20钢-20钢、20钢-Q345R钢、20钢-304不锈钢;相对于20钢母材,3种焊接接头的腐蚀电流均变小,腐蚀电位均向正方向偏移,构成电偶腐蚀时加速了母材的腐蚀速度。在介质流动的状态下,20钢-20钢焊接接头腐蚀产物膜为柱状,20钢-Q345R钢焊接接头腐蚀产物膜为分层片状结构,20钢-304不锈钢焊接接头腐蚀产物为网状结构,其覆盖率从大到小依次为20钢-Q345R,20钢-304不锈钢,20钢-20钢。     

SB409 N08810厚镍板的埋弧焊焊接工艺研究

分析了SB409 N08810镍板的焊接工艺。为提高效率,将厚镍板原采用的钨极惰性气体保护焊结合手工电弧焊焊接工艺改进为埋弧焊焊接工艺,并对镍板焊接接头的力学性能、弯曲性能和耐腐蚀性能进行了试验。试验结果表明,改进后的厚镍板埋弧焊焊接工艺可获得力学性能良好的对接接头,且焊接接头的耐腐蚀性能符合设计标准的要求。     

四种涂层在模拟油田环境下的腐蚀性能评价

采用不同表面处理方法在N80钢表面上分别制备化学镀Ni—P、电镀Zn—Ni、热喷涂Ni—Cr—Fe—Ta—Mo—Ti和热浸镀Al—Zn—Si合金涂层,利用CO2高温高压腐蚀试验等方法评价其在模拟油田环境下的耐腐蚀性能。试验结果表明：四种涂层的耐腐蚀性能按Ni—P、Ni—Cr—Fe—Ta—Mo—Ti、Zn—Ni和Al—Zn—Si合金涂层的顺序依次减小。     

ASTM B708 R05252钽板焊接工艺研究

分析了ASTM B708 R05252钽板的焊接性能,采用氩弧焊GTAW剪丝焊接工艺,对焊接接头的力学性能,弯曲性能和耐腐蚀性能进行试验.试验结果表明,这种焊接工艺可获得性能良好的对接接头,焊接接头金相组织和耐腐蚀性能良好,能满足该钽制压力容器焊接工艺和实际生产要求.     

两种典型不锈钢的缝隙腐蚀敏感性对比研究

依据国家标准GB/10127-2002中的化学浸泡实验方法评定了OCr13和OCr18Ni92种典型不锈钢的缝隙腐蚀敏感性能,并对2种不锈钢各自的焊缝和母材试样的缝隙腐蚀行为进行了对比研究.结果表明,OCr18Ni9奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能优于OCr13铁素体不锈钢.0Crl3不锈钢焊剂材料的耐腐蚀性能高于母材,试样表面出现了明显的选择性腐蚀现象;0Cr18Ni9焊缝试样的焊缝和热影响区附近易发生严重的局部腐蚀现象.     

钛铜异种金属CMT焊接参数的优化

以TA2工业纯钛和T2纯铜为研究对象,利用冷金属过渡(CMT)焊接技术进行了钛铜异种金属的焊接探索性试验。试验以ERCu Ni Al镍铝青铜焊丝作为焊缝填充金属,采用Cu上Ti下和Ti上Cu下两种搭接方式,通过改变焊接工艺参数来进行优化并得出最佳数据。力学性能测试表明,ERCu Ni Al镍铝青铜焊丝搭接试样接头的最高强度为223MPa。断口均发生在铜侧的焊接热影响区。利用SEM和EDAX能谱对接头的组织进行分析,结果表明,焊接接头组织结构均可分为两种典型的区域,即焊缝主体的熔合区和母材界面处的反应层。其中,熔合区均由铜基固溶体基体(Cu Ti3基体+Cu Ti2、Cu Ti等多种化合物)及分布在基体上的金属间化合物组成;反应层则由Cu+CuxTi区和Cu Ti基固溶体区组成。     

16MnR钢焊接接头低周疲劳性能

对手弧焊、ＣＯ２气体保护焊和Ａｒ气体保护焊３种焊接方式的１６ＭｎＲ钢焊接接头进行了低周疲劳试验比较,表明焊材比母材有较大的强化,３种方法的低周疲劳寿命没有明显的差异。     

不锈钢焊条表面堆焊接头组织和硬度研究

采用A102不锈钢焊条,在不同焊接工艺参数下对Q235A钢表面进行堆焊,对所得焊接接头进行焊后热处理,观察并比较热处理前后焊接接头各区域组织和硬度的变化。结果表明,热处理前的焊接接头中,焊缝区为奥氏体,呈树枝状晶,硬度最高。过热区和焊缝区晶粒的大小,随着焊接电流减小而减小。热处理后,焊缝区仍然是奥氏体组织,分布较热处理前均匀。热处理前后的硬度都是焊缝区硬度最高。热处理显著提高了母材和焊接热影响区的硬度。     

民用航空紧固件铝涂层性能试验研究

为了明确表征和比对国产和进口钛合金紧固件铝涂层的物理、冶金及电化学性能,结合美国及欧盟的铝涂层产品规范与实际应用的经验,选取附着力试验、耐腐蚀试验、耐脱漆剂试验、干涉压入试验、脆化试验等方法对国产及进口涂铝液喷涂后的Ti–6Al–4V钛合金紧固件进行测试。结果表明：在常温及加热后,国产及进口涂铝液涂层与基体金属结合良好,附着力均为0级;水浸14 d后,国产及进口涂层与飞机底漆之间的结合力只降低了不到2个等级;耐脱漆剂试验后,国产涂层的铅笔硬度降低了1个等级,而进口涂层未降低;336 h酸性盐雾腐蚀试验后的目视检查结果与金相检测结果相反,国产涂层试验件看上去腐蚀产物更少,但其试验板埋头孔的腐蚀更深,表明其电化学腐蚀程度比进口涂层试验件更甚。国内相关标准中的耐腐蚀结果评价方法单一,需结合更为准确的金相法进行判定。     

Q235钢热浸渗铝层的组织分析和性能

分析了Q2 35钢热浸渗铝层的组织 ,并对其抗高温氧化和耐高温腐蚀性能进行了研究。显微硬度试验结果表明渗层硬度可达 10 0 0HV ,并具有较大的脆性。经扩散退火后 ,渗层组织和显微硬度都发生了明显的变化。高温氧化和热腐蚀试验结果表明 ,渗铝Q2 35钢的抗高温氧化性能和 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢相当 ,而耐热腐蚀性能明显优于后者     

钕铁硼化学镀Ni-Mo-P镀层的形貌和耐腐蚀性能

向化学镀溶液中加入不同质量浓度的硫酸铈,在钕铁硼表面化学镀制备了四种Ni-Mo-P镀层.采用全浸实验和电化学实验考察了四种镀层的耐腐蚀性能,同时表征了四种镀层腐蚀前后的微观形貌,并与钕铁硼进行对比.结果表明:四种Ni-Mo-P镀层相比于钕铁硼具有良好的耐腐蚀性能,但硫酸铈质量浓度变化对镀层的耐腐蚀性能以及腐蚀前后的微观...