一沉池变截面池壁有限元分析

详细介绍了运用SAP2000进行有限元分析一沉池变截面池壁过程。通过对计算结果进行分析比较,最后总结变截面池壁内力变化规律。本文的计算分析方法和结论可供设计人员参考。     

体外预应力对圆形水池池壁应力的影响分析

体外预应力是预应力钢绞线布置在混凝土截面之外的预应力,它是预应力体系的重要分支。本文采用有限元软件对体外预应力圆形水池的池壁进行受力分析,通过比较施加预压力前后池壁内力的变化,以及对比常规结构(体内预应力)圆形水池池壁内力,肯定了体外预应力在圆形水池中抵抗池壁环拉力和控制抗裂度方面的作用,并展望了体外预应力的应用前景。     

某钢筋混凝土矩形接触氧化池池壁倒塌原因分析

结合某钢筋混凝土矩形接触氧化池池壁倒塌实例,对某钢筋混凝土矩形接触氧化池从设计和施工两方面进行论述,分析其池壁倒塌原因。通过现场检测与设计复核可知：该水池施工质量良好,能满足设计要求,而设计方面存在严重不足。池壁水平向角隅处局部负弯矩和水池底端最大负弯矩均已超过截面抗力,在水侧压力作用下,相应部位出现塑性铰线,导致池壁...     

某砌体与钢筋混凝土混合结构水池设计

对某砌体与钢筋混凝土混合结构水池进行受力分析计算,通过将土压力和水压力导算至池体,按传力路径分别对池壁、水平系梁、竖向受力柱及基础进行验算,并计算砌体池壁厚度和混凝土构件截面及配筋面积,满足设计规范的要求。     

钢筋混凝土圆水池池壁的优化设计

本文研究了钢筋混凝土圆水池池壁的优化设计问题。以池壁厚度、竖向和环向钢筋的截面面积作为设计变量,以造价作为目标函数,考虑各种约束条件,建立了优化设计的非线性规划模型。采用混合罚函数法求解,编制了相应的计算程序,通过数值试验证明效果良好。     

给水排水构筑物裂缝的成因分析与预防措施

某污水处理厂设有生物反应池2座,单池长为59.8 m,宽为36.5 m,池壁高为7.55 m,为悬臂结构;外池壁截面厚度根部为0.70 m,顶部为0.4 m,池壁埋深为3.8 m,内壁为0.30 m;池体混凝土强度等级C30,抗渗等级S6,抗冻标号F150,钢筋等级采用HRB335级,地基承载力特征值为125 kPa.变形缝设计为长度方向二道,宽度方向一道.施工拆模时发现,池壁局部出现肉眼可见的裂缝,但大部分都不影响正常运行.     

无粘结预应力混凝土圆形池壁施工

山西省大同市西郊污水处理厂的二次沉淀池为圆形,内径为38m,池壁厚度为250mm,高4.6m。池壁周围有4根对称的扶壁柱——锚固肋,池壁内敷设无粘结预应力筋,平面位置见图1。一、无粘结预应力混凝土池     

超高变截面水池池壁定型模板施工技术

结合莱索托MPILO 25000m3蓄水池项目的工程实践,提出了一套超高变截面水池池壁定型模板施工技术.首先根据工程的施工难点,提出解决这些难题的施工路线,制定出合理的施工流程.详细介绍了方案实施的具体细节,以及施工要素和施工中的注意事项.通过莱索托MPILO 25000m3蓄水池项目9.295m高变截面池壁定型模板工艺的应用,克服了施工中出现的一系列难题,总结出一套针对此类型工程模板的施工工艺.实践证明该技术切实可行,可以加快施工进度,节约施工成本,提高施工质量,保护环境,是一套绿色的施工技术.     

钢筋混凝土矩形贮液池的设计

从水池各部分截面的确定、作用在水池上的荷载、池壁的计算简图、水池底板的计算及构造要求等方面介绍了钢筋混凝土矩形水池的设计及计算,并对设计中所涉及的一些问题结合工程实践做一探讨,为设计人员设计水池提供了理论依据。     

喷射混凝土在水池补强加固中的应用

西南内燃机配件总厂大型生活水池为圆形全封闭钢筋混凝土结构,高4m,直径19m,总蓄水量约1000m3。水池中均匀设置了4排截面为250mm×250mm的钢筋混凝土柱支撑池盖。池壁为锥体薄壁结构,底部最厚处350mm,顶部最薄处200mm。混凝土强度等级C30,抗渗等级P8。拆模后,池壁内外发现大面积严重蜂窝麻面及孔洞,无法正常使用。用喷射混凝土补强加固后,经较长时间放水试验,未发现任何渗漏现象,效果良好。1.渗漏原因水池漏水部位均在内外池壁上,在中间部位上下模板接头处尤其严重,能用肉眼看到的大小孔洞达68个,孔洞最长达3m,最宽约600mm。造成上述严重质…     

A stress calculation model for the 3D borehole slotter

A stress calculation model is proposed for a new stress measurement device called the 3D borehole slotter. This instrument allows the calculation of the 3D in situ stress tensor in a single borehole without the need for a drill on the site at the time of the measurement and without bonding strain gauges at the borehole wall. The 3D borehole slotter requires cutting half moon shaped slots with different orientations at a borehole wall using a small diamond impregnated blade and monitoring the strains which are relieved normal to the slot. This paper shows that combining six slots cut on the borehole wall with one to three slots cut parallel to the borehole axis and five to three cut with a 45° angle, allows the calculation of the in situ stress tensor. The optimal slot combination is determined and 3D finite element analyses are used to evaluate the degree of stress relief normal to the slot at the strain sensor location and also to estimate the strains induced parallel to the slot by this local stress relief. The results obtained from these analyses are then used directly in the stress calculation model.     

壁板,墙肢平面外承载能力计算：井塔塔身设计问题之三

在结构计算中验算壁板、墙肢平面外承载能力，是井塔有别于一般高层建筑结构的特殊要求。该文为考虑壁板宽高比对平面外承载能力的影响，引进标准壁板概念，完善了井塔壁板平面外承载能力计算方法。并将该方法推广于墙肢和带壁柱墙肢平面外承载能力计算。还研究了墙肢、壁板扣除翼缘及壁柱截面的内力转换问题。文中在叙述一般方法后，给出了一个完整的工程算例。     

预制混凝土墙体U型筋搭接连接受拉承载性能研究

装配式剪力墙结构的预制墙体采用U型筋搭接连接可提高效率、降低造价。为研究上下预制墙体U型筋搭接连接时,上下钢筋传力性能及其影响因素,对16个采用U型筋搭接连接的上下预制墙体进行了轴拉试验,试验参数包括U型筋直径、搭接长度、水平插筋直径和U型筋位置。分析了各试件的裂缝开展、破坏模式、荷载-位移曲线和各特征点荷载值、变形值。结果表明：搭接长度足够时,试件表现为U型筋被拉断或屈服;搭接长度不足时,试件表现为搭接区域混凝土被剪坏,水平插筋被剪断或剪屈;两种破坏形式中,水平插筋可提高U型筋搭接连接墙体的承载力。基于对试验结果的分析,提出了U型筋搭接连接在轴心荷载作用下的受拉承载力计算式,确定了U型分布筋搭接连接的搭接长度。对于常用直径的U型筋计算的墙体受拉承载力相对于试验测得的承载力误差在0.4%~11.0%之间,两者吻合较好。     

点式建筑幕墙

点式结构建筑幕墙是我国近几年新的建筑结构形式,该结构形式匠幕墙所承受的各种荷载和作用,以点连接形式传到中间的结构,再由中间结构传到主体结构。介绍了玻璃幕墙,石材幕墙、铝板幕墙和不锈钢幕墙的分类,产柱横梁的正交杆系设计计算方法;根据点式幕墙在我国的应用情况,重点讨论了预应力悬索结构设计计算和不同风荷载下幕墙结构受力的特征。     

南宁圆砾地层m值位移反分析研究

随着南宁市轨道交通的建设及城市的发展,大量的圆砾地层深基坑工程将涌现.圆砾地层具有鲜明的地域性、特殊性,圆砾地层的力学参数问题将会成为基坑围护结构设计计算的关键,其中最重要的就是m值的选取.国内现有的规程规范及基坑工程经验并没有专门针对于圆砾地层m值的研究.本文将基于弹性地基梁法,结合最优化理论,根据南宁大量的基坑围护...     

考虑土拱效应的挡土墙空间土压力研究

 研究表明土拱效应是影响挡土墙土压力分布的一个重要因素,但目前关于空间条件下考虑土拱效应的挡土墙土压力研究还很少。通过将土拱效应原理引入顾慰慈等建立的空间土压力计算模型建立了考虑土拱效应的空间土压力计算模型,并将该模型划分为I、II、III、IV四个区域,通过在各个区域内取水平微分单元体,建立各微分单元体的水平和竖向静力平衡方程,推导出了各区相应的挡土墙空间主动土压力计算公式,该公式可以计算出墙背任意位置的主动土压力;并提出了空间土压力合力及其合力作用点的计算方法。通过算例计算可以直观的看出挡土墙后主动土压力的空间分布,由此可以看出,当空间效应存在时考虑土拱效应的挡土墙主动土压力沿墙长的分布与平面应变条件时有很大的不同,此时挡土墙两端附近区域的主动土压力远小于平面应变条件下计算出的主动土压力,同时可以看出考虑空间效应的挡土墙主动土压力合力作用点要比平面应变条件下的位置要高,挡土墙长高比B/H越小空间效应对主动土压力沿墙长的分布和主动土压力合力作用点位置的影响越大。     

抗滑挡土墙的设计方法及在滑坡治理中的应用

介绍了抗滑挡墙的结构设计要点、设置原则和设计推力的决定及计算原则,并通过登封铁路路堑滑坡整治实例,证明抗滑挡墙在中小型滑坡治理中具有良好的效果。     

重力式挡土墙可靠度分析模型的建立与算例

介绍了挡土墙可靠度指标的计算方法,建立了重力式挡土墙可靠度分析模型,并用一次二阶矩中心点法进行了可靠度分析,通过对安全系数法和可靠度分析方法计算结果的比较,揭示了安全系数不能正确地表示挡土墙在实际使用中的可靠度。     

考虑桩间水平土拱效应的边坡桩间墙组合结构受力计算方法

抗滑桩桩间水平土拱效应目前主要用于确定桩间距,在桩间组合结构的受力计算中应用较少。如桩间墙,设计者多按设桩处的剩余下滑力计算桩上荷载,采取将土压力或剩余下滑力折减,或将土体参数提高的方法估算墙上荷载,未充分考虑桩间水平土拱的影响。首先理论分析了桩间水平土拱对桩间墙组合结构受力的影响,认为在桩间水平土拱影响下,抗滑桩的受力应为土拱拱顶处的剩余下滑力;挡土墙的受力应为拱前土体产生的主动土压力或剩余下滑力。在此基础上,推导了考虑土拱效应时该组合结构中抗滑桩和挡土墙的受力计算方法。以某实际铁路堑坡为例,通过计算考虑桩间水平土拱效应的桩间墙受力分配,说明了桩间水平土拱效应对桩间墙组合结构受力的影响。     

非极限状态下刚性墙主动土压力的模拟

扼要综述了墙背土压力沿墙高的分布及与位移呈非线性关系的情况,指出合力作用点位置的抬高,使墙体的稳定性主要受抗倾覆控制。继而结合模型试验结果,提出一种模拟非极限状态下主动土压力的计算方法,可供支挡工程实用设计参考。