新型低碳贝氏体非调质钢研究

所研究的新型贝氏体非调质钢与传统微合金非调质钢相比具有以下特点：不用Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ等合金元素，取消淬火、回火，从而节约合金元素，降低生产成分以及能耗。该钢具有较好的综合力学性能：σｂ≥８８０ＭＰａ、σｓ≥５５０ＭＰａ、σｓ／σｂ＝０．６￣０．６８、ａｋ≥６０Ｊ／ｃｍ＾２，能在连杆、轴类件等多方面应用。     

碳钢的相变超塑性扩散焊接

本文通过试验，探讨了Ｔ８—Ｔ８同类材料及Ｔ８—ＤＴ３异类材料相变超塑性扩散焊接的可行性，并以Ｔ８—Ｔ８相变超塑性扩散焊接为例，探讨了主要工艺参数对相变超塑性扩散焊接接头强度的影响规律。结果表明，具有相变点的Ｔ８—Ｔ８与Ｔ８—ＤＴ３，均能实现相变超塑性扩散焊接。加热到最高温度时，压力和热循环次数会影响接头强度，主要工艺参数在一定范围内，它们对接头强度有相似的影响规律。     

碳钢的相变超塑性扩散焊接

本文通过试验，探讨了Ｔ８－Ｔ８同类材料及Ｔ８－ＤＴ３异类材料相变超塑性扩散焊接的可行性，并以Ｔ８－Ｔ８相变超塑性扩散焊接为例，探讨了主要工艺参数对相变超塑性扩散焊接接头强度的影响规律。结果表明，具有相变点的Ｔ８－Ｔ８与Ｔ８－ＤＴ３，均能实现相变超塑性扩散焊接。加热到最高温度时，压力和热循环次数会影响接头强度，主要工艺参数在一定范围内，它们对接头强度有相似的影响规律。     

相变超塑性扩散焊接工艺研究

利用相变超塑现象，进行钛合金、铸铁－Ａ３钢的固相焊接工艺研究。分析了工艺参数对接头性能的影响，对焊接机理作了初步探讨。研究表明，相变超塑性焊接成功地实现了钛合金（ＴＡ４）、铸铁（ＨＴ１５－３３）－Ａ３的对接。     

车用高强钢的激光焊接

本文论述了超高强钢（UHS）薄板焊接工艺的进展,焊接采用光纤传输固态激光器,确定了焊缝的强度和成形性能。采用三种不同的光纤传输固态激光器对厚度0．8～1．5mm、拉伸强度600～1550MP＆、同种材料和不同材料组合的双相钢（DP）、相变诱发塑性钢（TRIP）、Usibor钢和硼钢进行自发二氧化碳激光焊接试验,以获得穿透的对接搭接双相焊缝。确定了熔合区和热影响区的硬化、软化行为．还分析了激光工艺参数对焊接速度、焊缝形貌及接头性能的影响。     

相变超塑性

关于金属材料产生相变超塑性的内在及外在条件,已如前述。作为产生超塑性的相变过程,无论是扩散性的或者是非扩散性但具有可逆性的,都可以在外部低的应力作用下,通过温度循环而使金属的延伸率或变形量受积累而增高到甚至惊人的程度。因此,纯金属的同素异构转变、合金或钢中的珠光体相变,贝氏体相变以及具有可逆性的马氏体相变等都可以通过温度循环产生超塑性。     

Cu基钎料在白口铸铁表面的润湿性及界面反应

研究了Ｃｕ基钎料在白口铸铁表面的润湿性及界面反应。白口铸铁Ｃ析出,是影响润湿性主要原因。试验结果表明,ＣｕＺｎＭｎＮｉ２和ＣｕＺｎＭｎＳｎ２有良好的润湿性能和足够的钎焊接头抗剪强度（τＮｉｂ＝３１２ＭＰａ和τＳｎｂ＝２７６ＭＰａ）。钎焊温度和时间对润湿性有重要影响。超过临界温度和时间,润湿性能下降。     

焊接齿轮的试验及制造工艺

本文介绍了直径１１８１ｍｍ、模数Ｍ＝１８的焊接齿轮的焊接性试验和工艺评定试验。并依据试验结果，采用ＹＪ５０７药芯焊丝、ＣＯ＿２气体保护焊焊接该齿轮，获得了成功。     

一种高锰奥氏体低温钢的力学性能

测定了一种高锰奥氏体低温钢从室温到７７ Ｋ温度的拉伸和冲击性能以及７７Ｋ温度下的断裂韧度,并观察了其断口形貌特征。结果表明试验钢屈服强度与温度的关系为σ０．２＝３００＋１３９２．４ｅｘｐ（－０．０１０６Ｔ）;７７ Ｋ的σ０．２＝８８３Ｍｐａ,ＫＪ０．０５约为２３２ Ｍｐｓ·ｍ～１／２;低温沿晶断裂被完全抑制,７７ Ｋ的断口表现为以韧窝为主并混有少量准解理小刻面的特征。 Ｘ射线相分析表明该钢具有很高的组织稳定性,７７ Ｋ温度变形前后均为单相奥氏体组织。     

2.25Cr-1Mo钢交直流焊接性能对比

本文介绍了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢采用交,直流两种焊接工艺进行焊接接头的性能比较,并指出２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢采用交流焊接工艺能获得良好的低温冲击韧性。     

高强低合金钢焊接过程多物理场耦合数值模拟

目前高强低合金钢焊接数值模拟中,采用热-力耦合分析时,忽略固态相变效应,残余应力模拟值与试验测量值误差较大。为提高焊接数值模拟精度,根据多场耦合关系,基于传热学、固态相变理论和连续介质力学,建立焊接过程多物理场耦合本构方程,并通过子程序将其嵌入到通用隐式有限元程序中。采用数值模拟与试验分析的方法研究高强低合金钢小试样的自由膨胀试验、相变塑性试验及平板焊接试验应力及各应变分量的演变。研究结果表明：固态相变体积变化引起的相变应变对残余应力有显著影响,不但改变了残余应力的大小,甚至改变了残余应力的符号,考虑相变塑性应变时会降低应力的水平。残余应力改变程度与相变程度有关系：完全相变区影响最大,部分相变区次之,未发生相变区最小。相变应变和相变塑性应变最终大小相当。研究方法为深入了解高强低合金钢焊接过程和焊接工艺优化提供了理论基础。     

装载机为什么铲装无力?

一台ＺＬ３０装载机在作业时发现,从液力变矩器通气孔中向外窜油,而且铲装作业无力。 测量压力时发现,溢流阀１的压力（变矩器进口压力）为０．３ ＭＰａ（标准值为０．４～０．６ ＭＰａ）,即压力偏低;变矩器出口压力为０．５ＭＰａ（标准值为０．１～０．２ ＭＰａ）,即回油压力太高,压力问２的压力为 １．４ ＭＰａ（标准值为１．２～１．６ ＭＰａ）,即压力正常。液力传动部分油路系统原理如附图所示。 由于液力变矩器在工作时补偿油泵将工作油液以一定的压力压入到变矩器循环圆中,使循环圆内始终充满工作油液,变矩器进口压力…     

T10A碳素工具钢的超塑性

本文对T1OA工具钢的超塑性工艺作了介绍,探索了预处理工艺、变形温度和变形速度对超塑性效应的影响。试验结果表明,该钢经780℃的三次循环淬火,在温度为680℃,应变速率为2.0×10~(-4)S~(-1)的变形条件下获得最大延伸率为415％,m值为0.48。     

高温高压反应器顶盖多开孔强度分析

符号说明ＤＧ——密封面平均直径；ｍｍ　　ｐ——介质压力；ＭＰａ　　Ｑ１——作用于顶盖上的介质力；Ｎ　　Ｑ２——作用于顶盖上的垫圈反力；Ｎ　　ｑ——操作状态下，保证密封性的垫圈单位面积上的压紧力；ＭＰａ　　Ｄｂ——螺栓圆直径；ｍｍ　　Ｍｍ１——ｙ—ｙ直径断面上的总弯矩；Ｎｍｍ　　Ｗ——ｙ—ｙ直径断面抗弯断面模数；ｍｍ３　　σｍ１——ｙ—ｙ直径断面的弯曲应力，ＭＰａ　　ｌ１——重心Ｂ与ｙ－ｙ直径断面的距离，ｌ１＝２ＤＧ／３π；ｍｍ　　ｌ２——重心Ａ与ｙ－ｙ直径断面的距离，ｌ２＝ＤＧπ；ｍｍ　　Ｌａ—…     

高压内胀式压水塞工装试验及设计

高压内胀式压水塞工装试验及设计梧州锅炉股份有限公司罗志明我公司首次研制成功的ＮＺ－７５／５．３－Ｍ循环流化床锅炉，高效、节能、低污染，达到国际８０年代末同类型产品先进水平。其中的水冷管系中的管子，其水压试验压力要求为Ｐｓ＝１１．５６ＭＰａ甚至更高，而...     

H13钢超塑成形性能研究

对 H13钢的超塑性能进行了试验研究 ,得出了变形温度和应变速率对 H13钢超塑性能的影响规律。结果表明 :H13钢经 10 0 0℃三次循环淬火后 ,晶粒度可达 13级 ;在温度为 840℃ ,应变速率为 1.6× 10 - 4 s- 1的条件下拉伸 ,其最大延伸率为 185 % ,流变应力为 31MPa,m值为 0 .2 6。本研究为 H13钢的超塑性成形工艺提供了最佳工艺参数。     

一种多晶石墨材料的高温压缩蠕变行为

在氩气介质中测定一种多晶石墨材料在１９００～２３５０℃范围内的压缩蠕变行为。试验中用红外仪测量温度，温度波动控制在±３℃以内，用最小读数为１μｍ的ＬＶＤＴ测量蠕变变形，实验数据满足式ε＝Ａσｎｘｐ（－Ｑ／ＲＴ），其中ｎ＝１．９８，Ｑ＝１８５ｋＪ／ｍｏｌ。经计算蠕变激活体积为２１．４６ｎｍ３，相当于几分之一个石墨晶粒尺寸范围被激活。在２０５０，２１５０，２２００℃的蠕变摩擦应力分别为４．６２，４．５９，４．４１ＭＰａ。     

相变超塑性效应及其在热处理上的应用

正1.相变超塑性效应金属及合金在相变过程中塑性会产生异常性增长,往往在低于母相屈服强度下产生塑性变形,称之为相变超塑性效应。马氏体转变过程中表现出来的塑性比塑性很好的过冷奥氏体还要大得多。相变超塑性是动态超塑性的一种典型情况。其塑变机理还不完全清楚。一般认为是由空位扩散和位错运动所造成的晶界滑移来进行的。奥氏体向     

铸造高强铝合金ZL107A的组织与性能

在Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ系铸造合金ＺＬ１０７的基础上通过添加Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｄ、Ｔｉ等多元微量合金化元素研制出ＺＬ１０７Ａ铸造高哟度铝合金,经Ｔ５状态热处理后Ｚ国０７Ａ的性能;σｂ４２０－４７０ＭＰａ,σ０．２３２５－３９０ＭＰａ,δ５４－６％,,１４５ＨＢＳ,因而可用于制造大型,高强、复杂关键的工程结构铝铸件。     

高速钢与碳钢异种钢焊接工艺研究

高速钢具有高硬度、热硬性和耐磨性,广泛用于车刀、铣刀、钻头等工具中。本文分析了高速钢与碳钢异种钢的焊接性,总结高速钢焊接的传统的熔焊方法,以及工具焊接中普遍使用的摩擦焊、闪光焊和钎焊和新型的相变超塑性焊接方法。