水润滑高碳铬不锈钢轴承套圈钝化及去氢处理工艺

针对水润滑高碳铬不锈钢轴承套圈常用材料G102Cr18Mo的钝化及去氢处理工艺进行了试验分析,确定了合适的不锈钢套圈的钝化处理及去氢处理工艺,该工艺能够显著提高水润滑轴承套圈的耐腐蚀性能,有效避免氢脆的发生,且套圈硬度保持不变。     

消除9Cr18不锈钢制轴承套圈淬火加热腐蚀麻点的试验分析

9Cr18不锈钢制轴承,我厂于1960年开始成批生产,当时生产的轴承都是尺寸小于1200X型的(注),套圈淬火加热采用C型中高温盐浴炉,几年来都未发现加热腐蚀麻点。自1964年开始试生产尺寸大于1200X型的不锈钢制轴承以后,在淬火加热后发现了大量的腐蚀麻点,深达0.14毫米,在油沟倒角处,下工序加工不掉,废品率高达90％以上,成为生产上的关键。     

用12Cr18Ni9替代1Cr18Ni9Ti制造某型轴承保持架的可行性分析

由于新的不锈钢材料国标中删除了1Cr18Ni9Ti,研究用12Cr18Ni9替代1Cr18Ni9Ti制造某特殊用途轴承冲压保持架的可行性,并对其化学成分、力学性能、耐腐蚀性能及加工性能进行分析。结果表明:在该轴承使用工况下,2种材料的性能相当,经主机考核证明,用12Cr18Ni9替代1Cr18Ni9Ti是完全可行的。     

大功率风电偏航轴承套圈用钢及其模拟热处理工艺

42Cr Mo钢已成功地用作小功率(2 MW及以下)风电偏航轴承套圈用钢,但由于其有限的淬透性,无法满足大功率风电偏航轴承套圈用钢的要求,因此,研究中引入40Cr Ni Mo钢和硼微合金化42Cr Mn Mo B钢进行对比分析。研究42Cr Mn Mo B钢、40Cr Ni Mo钢和42Cr Mo钢的淬透性,利用DEFORM3D模拟软件对5 MW风电偏航轴承套圈壁厚1/4位置处的油冷速率进行模拟,并利用模拟热处理炉对三种钢进行模拟热处理,随后对试验钢进行常规力学性能的测试。结果表明,42Cr Mn Mo B钢在端淬距离为85 mm位置处的硬度值为46 HRC,油淬后的理想临界直径约为160 mm,远高于42Cr Mo钢在85 mm位置处的29 HRC和43 mm的理想临界直径;经DEFORM3D模拟软件模拟的5 MW级风电偏航轴承壁厚1/4位置处的平均油冷速率约为0.7℃/s;在模拟油冷并经590℃回火1 h处理后42Cr Mn Mo B钢各项力学性能均能满足5 MW级风电偏航轴承套圈用钢的性能要求,具有应用于大功率风电偏航轴承套圈中的潜能。     

9Cr18不锈钢轴承的加工

对9Cr18不锈钢轴承零件冷、热加工工艺技术进行了综合讨论分析，给出了关键的工艺参数。     

9Cr18不锈钢轴承的加工

对9Cr18不锈钢轴承零件冷、热加工工艺技术进行了综合讨论分析，给出了相关的工艺参数。     

9Cr18不锈钢轴承内套镀银层结合力检验标准的研制

对轴承新产品9Cr18不锈钢内套镀银层结合力温度、检验标准及试验方法进行研制,填补了厂内空白。     

9Cr18高碳铬不锈钢的热处理工艺及其性能

9Cr18高碳铬不锈钢作为轴承材料已得到广泛应用,因材料具有良好的耐蚀、抗高温和耐低温能力,最高使用温度达427℃,最低使用温度达-253℃以下,因此在宇航工业和航海工业中也得到越来越多的使用。但在轴承行业中,由于缺少对材料本身各种工艺参数和性能的深刻了解,故轴承零件在使用过程中不能充分发挥材料在各种工作条件下的性能,为此开展了如下的试验研究工作。 本试验用料是从大批生产中,经复验合格的9Cr18钢棒料中选取的,根据试验的要求,锻造成所需的各种规格。     

SG13Cr4Mo4Ni4V钢轴承套圈热处理工艺改进北大核心

为解决轴承套圈在密封箱式渗碳炉中渗碳表面浓度不达标和渗碳层不均匀的问题,进行SG13Cr4Mo4Ni4V钢预氧化工艺技术研究,建立预氧化处理与表面渗碳效果的关系,根据尺寸与装载量选择最佳的预氧化时间,改进原热处理工艺规范。结果表明：SG13Cr4Mo4Ni4V钢轴承套圈最佳预氧化处理工艺为（945±5）℃×（30～40）min。经该工艺处理后,套圈达到了技术指标要求,满足了轴承的使用性能。     

奥氏体不锈钢波纹管的热处理

一、奥氏体不锈钢的特点奥氏体不锈钢的标准组成是18％Cr、8％Ni。一般叫做18-8不锈钢。以它做基准,根据使用目的变化C、Ni、Cr的含量,或添加Ti、Nb等元素,便可产生其它奥氏体不锈钢,例如:1Cr18、Ni9Ti、0Cr18Ni10Ti、1Cr18Ni11N_b等。其化学成分如表1,用这些不锈钢做弹性元件波纹管,与黄铜、磷铜等波纹管相比,具有耐高温,高压和耐蚀等特点。因此奥氏体不锈钢波纹管的应用越来越多。图1是18％Cr+Ni及8％Ni+Cr的断