结55-MoWNbB抗氢、氮、氨焊条的试制

前言为推广使用化肥工业用12SiMoVNb新钢种,由鞍钢钢研所、天津电焊条厂、石油化工部第二石油化工建设公司、上海化工研究院、兰州化机所、浙江化工学院、兴平化肥厂等于1974年组织了一个抗氢、氮、氨焊条试制小组。经过三年多的试验室工作和生产试用,初步试制出在400℃、320大气压下能耐氢、氮、氨介质腐蚀,具有综合机械性能(σ_s≥42公斤/毫米~2、σ_b≥55公斤/毫米~2、δ_5≥18％、ψ≥50％,a_K≥10公斤·米/厘米~2)和可焊性良好的焊条。     

屈服强度60公斤级水轮机涡壳钢用高强钢焊条——结607镍的研究

本文阐述了σs 60公斤/毫米~2调质钢(14MnMoVN)焊接用焊条——结607镍的设计原则、焊条的研制情况和焊条的性能试验。试验结果表明,Mn-Mo-Ni合金系统的碱性低氢型焊条,其熔敷金属扩散氢含量较低(1.26～2.1毫升/100克),且具有较好的抗裂性。焊缝金属冲击值a_K(-40℃)在17.2公斤·米/厘米~2以上。同时与母材相匹配,焊缝金属强度不低于母材、从而表明,这种焊条可以用来焊接水轮机涡壳钢。     

BX1—330交流弧焊机改为交直流弧焊机

我坑在生产维修工作中,过去焊接均采用钛钙型低碳钢电焊条,这种焊条抗拉强度为44—50公斤/毫米~2,延伸率为22.30%,冲击值为12—18公斤·米/厘米~2,对钻杆和钻头的焊接、电机车的修理、钢轨焊接等其强度均不能保证。而我矿材料库存有多年积压的常焊—42低合金高强度     

参考资料

(1)锅炉钢板:时效冲击值(公斤·米/厘米~2), 日本6～9;比利时7～10;奥地利7～10。(2)造船钢板:-40℃低温冲击值(公斤·米/厘米~2), 美国4.8～6.2。(3)冷轧汽车深冲板:冲废率(％), 西德<1;美国、日本2～4;苏联5～9。(4)热轧变压器硅钢片:P_(10)铁损(瓦/公斤), 西德0.75～0.8;美、苏、英、日0.9～1。     

稀土镁钼中硅耐热球铁试验——烧结篦板的铸造

湘钢烧结分厂24米~2烧结机的热篦板,原用3Cr18Mn12Si2N 钢铸造,这种钢是奥氏体型热强钢,其铸态的机械性能为:σ_b 为60公斤/毫米~2,α_k为3公斤·米/厘米~2,淬火态的机械性能为:σ_b 为70     

耐海水腐蚀结构用08PVRE钢的研制

08PVRE 耐海水腐蚀结构用铜,经过多年的研究、生产试制和应用,证明该钢种满足了耐海水腐蚀结构用钢的性能要求,具有强度高(屈服强度大于35公斤/毫米~2)、低温韧性好(-40℃梅氏冲击值大于35公斤·米/厘米~2)、耐海水腐蚀性能优良(在飞溅带最大腐蚀率为0.16毫米/年,耐蚀率为碳钢的2～3倍,接近 Mariner 钢的报道水平)等特点。08PVRE 钢立足国内资源,含合金元素少,生产工艺简单,便于掌握,规格为6～16×1600～1800×6000～8000毫米,中板厂可以批量生产。08PVRE 如果经过强韧化处理,可以进一步发挥合金元素的作用,使性能显著提高。该钢种已于1982年10月18日,经冶金部钢铁司组织鉴定转产,可以推广使用。     

提高DZ2石油加厚管机械性能的试验

鞍钢无缝钢管厂加工车间,于1958年开始用“Д号”钢生产DZ_2石油加厚管(钻杆)。加厚管的生产工艺是:由热轧车间送来管料,经缝式炉加热,再到平锻机上将钢管的两端加厚(加厚部分的壁厚约为原壁厚的两倍),冷却后的钢管再经常化炉进行常化处理。它所要求的机械性能为(鞍标125—60):б_b≥65公斤/毫米~2;б_2≥38公斤/毫米~2;δ_5≥16％;φ≥40％;α_k≥4.0公斤·米/厘米~2。从1962年10月份开始,加厚管的机械性能合格率突然下降,只达10％左右(表1)。初步认为是由于平锻温度过高所造成的。     

稀土硅铁合金对提高铁基烧结材料材质性能的研究

本文介绍加入稀土硅铁合金对铁基烧结材料性能的影响和稀土中间合金作为合金添加剂引入到铁基粉末冶金材料中的可能性;研究了合金加入量及相应的工艺参数。试验结果表明,加入一号稀土硅铁合金2～3%,在烧结温度1150～1200℃,保温时间1.5～2小时,压坯初始密度大于6.5克/厘米~3的条件下,制得的烧结材料综合机械性能达到下述指标:抗拉强度σ_b>50公斤力/毫米~2,硬度 HRB>80,冲击韧性ak=1.8～2.3公斤力·米/厘米~2。制品尺寸收缩稳定,组织主要呈珠光体,晶粒细小均匀,孔隙呈球状。     

用钕改善MB15合金性能的研究

在MB15(镁—锌—锆系)合金中,添加稀土元素钕(Nd),可明显地提高合金的室温抗拉强度和高温瞬时强度(σ_b分别由33公斤/毫米~2到39公斤/毫米~2和200℃瞬时拉伸由15公斤/毫米~2到21公斤/毫米~2),合金强度提高的原因在于:加钕后,合金组织中产生了新的强化相。     

奥氏体锰钢在非强烈冲击下使用寿命提高的研究

本文研究了不同锰、碳、铬含量,孕育处理,水韧处理和时效硬化处理对奥氏体锰钢显微组织和机械性能的影响,着重探讨了在非强烈冲击情况下奥氏体锰钢的加工硬化能力、抗变形能力和耐磨性.试验结果表明:Mn7Cr2和Mn9Cr2两种奥氏体锰钢的冲击值分别为8～1O公斤力·米/厘米~2和13～14公斤力·米/厘米~2;与Mn13钢相比,在非强烈冲击情况下的加工硬化率提高20～30%以上,原始硬度HB提高40～60个单位,屈服强度提高15kgf/mm~2以上.在非强烈冲击工况下,Mn7Cr2和IMn9Cr2钢的使用寿命高于Mn13钢.     

高硅钢轨研究试验总结

叙述了自1958年以来为提高钢轨的耐磨性能而进行研究试验的高硅钢轨的各项有关性能试验结果、生产工艺和铺设使用情况。试验结果表明:高硅钢轨的屈服强度为48～55公斤/毫米~2,抗张强度为92～101公斤/毫米~2,硬度HB为260～300,冲击值为1～2公斤·米/厘米~2,其综合性能比碳素钢轨均有显著提高。试铺使用的实践表明:高硅钢轨的耐磨性能比碳素钢轨提高二倍左右,显著地延长了钢轨的使用寿命,使用效果良好,深受用户欢迎,应迅速纳入国家标准,有计划地进行生产,这是解决小半径曲线上用钢轨的有效措施。     

铜镍锍吹炼的改进

<正> 我厂用五吨卧式转炉(φ2×3米)吹炼低冰镍产出高冰镍(附表)。转炉主要参数为:有效容积φ1420×2420毫米;风口(11个)直径50毫米;总进风面积215.9厘米~2;控制风压0.6～1(公斤/厘米~2);单炉吹炼时间5～6.5小时;单炉产量2～4.5吨。原来的操作制度与生产不相适应,我们通过长期探索,找出了合理的条件,现简介如下。     

武钢普碳钢和低合金钢生产数据统计

最近,我们统计了从1972年以来所生产的普通碳素铡(A_3、A_3F)及低合金钢(16Mn)关于碳、硫、砱含量的分布频率、强度分布频率和含碳量与σ_b平均值的关系,并描绘了曲线。对制订一米七产品标准(特别是对深冲板、镀锌板、镀钖板)和适应电子计祘机的控制提供了一定的参考数据。现将统计结果简要说明如下: 一、σ_b的分布频率根据GB700—65和YB13—69规定,A3、A3F的抗拉强度σ_b为38～47公斤/毫米~2,16Mn的σ_b为≥52公斤/毫米~2。从表图1、4、7数据来看,武钢生产     

武钢四号高炉煤气清洗新流程

一、煤气清洗原流程及存在问题武钢4号高炉(2516米~3)1970年建成投产,采用典型的塔文清洗流程,虽能满足生产要求,但存在如下问题: (1)洗涤塔后的三根φ450毫米固定喉径文氏管不能适应煤气通过量大幅度变化。在炉顶压力1.5公斤/厘米~2、文氏管压力差1500毫米水柱时,能满足生产要求,净煤气含尘量<10毫克/标米~3。当高压转常压,炉顶压力为0.25公斤/厘米~2时,发现文氐管阻     

鼓风炉水套结构的改进和简易的制造方法

我厂2米~2鼓风炉设置有1400×660×144毫米箱式炉腹汽化水套10块,蒸汽压力为4公斤/厘米~2。过去,由于本局加工条件的限制,水套设计为六块钢板焊接而成(如图1示)。该种角接式的水套结构存在如下问题:     

层状材料二硫化钛单晶的制备

用碘输运法,采用三温区工艺合成和生长 TiS_2单晶。作为高温反应区的中区保持1000℃,两端交替地作为硫冷凝区和供硫区。合成阶段,两端区的温度按一定程序升温,最后直至分别为800℃和900℃。晶体生长阶段,生长区的温度在800℃作±10℃的摆动,用这种温度摆动工艺得到金黄色的片状单晶,最大晶片的面积达10×5毫米~2。晶体经 X 射线衍射分析、扫描电镜观察,看出 TiS_2的特征谱线和六角形层状图象。经化学分析和电子探针微区分析表明符合化学计量比。测得 a 轴和 c 轴的电阻率分别为10~(-3)—10~(-4)和10~(-1)—10~(-2)欧姆·厘米。会聚束电子显微镜作精细结构衍射分析拍得非常清晰的六重对称图案,表明结构完整性很好。制成 Li 电池,能量密度达296瓦·时/公斤,可逆性较好。     

首钢高炉正分装大料批操作实践

一、高炉设备和原燃料概况首钢四座高炉,有效容积分别为1~#576米~3、2~#1327米~3、3~#1036米~3、4~#1200米~3.除2~#高炉采用冷烧结矿槽下筛分入炉和无钟布料高压炉顶(1.5公斤/厘米~2)、顶燃高风温热风炉(1200℃)等技术外,其余三座高炉均为双钟式炉顶,热烧结矿不过筛入炉,顶压最高达0.8公斤/厘米~2,风温一般在1000～1100℃.     

近期兄弟期刊文摘

<正> 对铅鼓风炉富氧熔炼的认识 水口山矿务局第三冶炼厂在3.08米~2铅鼓风炉上进行了我国炼铅工业第一次富氧熔炼试验。配备有300和150米~3/时制氧机组各1套,氧气纯度与压力各为99.5和99.2％,12和25公斤/厘米~2。初步试验结果是:床能力99.48吨/米~2·日,粗铅焦耗249公斤/吨,同比空气     

“鞍四型”四孔拉瓦尔喷枪设计计算说明书

(一)设计计算参数1.供氧量298米~3/分;炉役平均装入量170吨,吹氧时间32分钟2.使用工作压力9公斤/厘米~2(绝对)3.设计压力(即进喷头压力)7公斤/厘米~2(绝对)(从压力测量点至进喷头压力损失2公斤/厘米~2)4.喷头出口压力1.3公斤/厘米~2(绝对)5.设计压强比1.3/7=0.1857M=1.76, 面积比=1.39676.四孔扩张半角4度。(二)设计计算     

对鞍钢所用绝热板质量的分析研究

在上小下大模子上挂绝热板浇注镇静钢新工艺的关键性部件是绝热板。几年来,在各方面共同努力下,对挂绝热板这一新工艺进行了有成效的研究,肯定了鞍山绝热板的质量:导热系数由0.24大卡/米·时·度降低到0.15大卡/米·时·度;抗折强度由6公斤/厘米~2提高到20公斤/厘米~2;绝热板的吸湿性有了很大的改善;减少纸浆用量,使其中有害工人健康的二氧化硫含量达到国家规定标准。本文根据鞍钢科研数据,从钢锭头部的缩孔形状、凝固速度、热平衡到绝热板的温度场及造板工艺对鞍山绝热板存在的问题进行了分析,并在此基础上,又从板的配方,粘结剂,绝热板的参数,绝热板质量指标等方面提出改进方向和方法。