高周波淬火与金相组织(二)

为了确定高周波电流加热对於渗碳表面淬硬後在质量上的影响,对20、20X3、18X　T、12X2H4A。18XHMA等牌号钢所进行的研究证实了采用这一方法的实际意义。这些研究是在尺寸为10 x 10 x 100公厘的试样上进行的。 用每一种牌号钢的毛坯制六个试样,其中三个在瓦斯室炉内渗碳後,经过降温 (　)直接在油内淬硬,其馀三个是取出置於空气中,冷至窒温,然後在8000周的高周波电流感应圈内加热并在油内淬硬。所有试样加热的持续时间都是3秒,油温为30°。淬硬後全部试样会在200°的温度时以60分钟的时间进行了回火。 凡回火後硬度低於58HR的试样都在─…     

钢试样直线尺寸变化与其热处理规程的关系

淬火和回火对炭素钢和合金钢试样体积与直线尺寸变化的影响,在技术资料中已叙述得很详尽,但是有些因素──像钢的化学成份,预先热处理,淬火温度──研究的还不够。 本文的目的是研究淬火温度对45及 7号炭素钢试样直线尺寸变化的影响,以及不同的热处理规范对55C2,65XM,9XΦ合金钢试样直线尺寸变化的影响。钢料化学成份、退火後试样硬度和颗粒的大小列于表1。“试样用20公厘的锻钢制成,锻打后经退火,然后随炉冷却。试样直径15公厘,长90公厘。试样端部制成3公厘高的圆锥体,并在顶端制成半径为0.25公厘的圆角。用精密度达0.5公微的光学仪器测…     

18XHBA 钢制渗碳零件的高速退火法

复杂合金钢的热处理操作技术很难具体掌握,所以更谈不到提高时速。本文作者工程师(原载“机械制造通报”1953年7期),研究了这个问题,并且在实验中作了肯定性的结论,不仅使18XHBA钢制渗碳零件退火时能排除其渗碳层剥落现象,而且尚能保证质量优良;此外,最引人重视的是缩短了二分之一强的操作工时。为了使它能应用在我国的工业技术上,特将其著文译出,以供读者参考。 18XHBA钢的化学成份为:碳0.15至0.22、锰0.25至0.55、矽0.17至0.37、铬1.35至1.65、镍4.10至4.60、钨0.8至1.2。机械性能:     

碳素工具钢高周波加热淬火规程的制订(二)

平面试样研究的络果 高周波加热时温度的影响,是在温度从780°到 1310°C的范围中进行研究,而加热速度的影响,是在每 秒 50,100,200,300,400, 500, 600, 700和 800°C的加 热速度下进行研究。试样淬火后都测定其表面硬度。量 测硬度后在试样横截面割取显微试片,为了显现其组 织,磨光后在 4%的硝酸酒精溶液内腐蚀,然后在显微 镜下放大610倍进行研究。关于试样淬火结果的最后 结论,根据组织和测定硬度的比较,得出关于试样淬火 结果的结论。根据所研究的钢号试样测定硬度的结果, 做出硬度与淬火温度的关系图。图8、9是原来组织为 粒状波来体者…     

利用碳化矽渗碳和氰化

碳化矽的渗碳和氧化是苏联发明的热处理方法。 碳化矽渗碳 碳化的渗碳的原理是分解碳化矽(Sic)。渗碳 时,使川含熔解性盐类盐槽,盐类的成份为75-85 %的碳酸钠(Na2co3)和15-10%的氯化钠(NaCl ) 槽中并加入粉碎至0. 5- 1.0公厘的碳化矽(Sic)10% 左右。 纯碳化矽在2200°C才能分解。可是加入氯化钠 (Na CI)后,在600°C时就能分解了。 在含碳化矽的盐槽内渗碳发生如下的化学反应: *。*泛3+*。p呈现渣子状漂浮在表面上,它 可防止盐。盐槽热量的发散;CO 经渣子层逸出而在空中 燃烧;而C则渗入钢中。 渗碳过程是在815°- 860° C以下进行的。(…     

高温气体渗碳试验

一、前言 提高渗碳温度能够使渗碳速度急剧的增加,这已经 是大家所熟悉的事。但是在以前有很多研究数据都说明 了:渗碳温度超过一定范围时,除了加速渗碳速度以外, 还会使零件过热、表面层碳浓度过高、零件的机械性能 降低。因此,以前一般的说法是渗碳温度最好在930℃ 以下。这样就使渗碳速度送行得很慢。一般气体渗碳速 度不过每小时为0.15～0.20公厘。 近年来,苏联的一些研究者证实了渗碳温度可以提高到比930℃更高的温度。15号钢和20×钢在950℃进 行渗碳,其晶粒并没有显著的长大。20XHM钢在1000℃ 才开始长大,至于18XT钢虽在1080℃进行…     

Fe表面预处理产生层状结构的渗碳行为特性分析

将Q235钢放在改造后的电阻炉内，在通氢气的气氛中加热到1253K保温40min，随炉冷却，得到表面层为脱碳的2个纯Fe试样。将其中试样A通过氧化一还原处理，表面具有层状结构，与另一脱碳试样B一起放入改造后的电阻炉内在通氢气的气氛中进行渗碳淬火。表面显微硬度比较发现，试样A的硬度明显高于试样B，在光学显微镜下观察两试样的截面，试样A渗碳层的厚度明显大于试样B。试验证明Fe表面具有层状结构，有利于渗碳进行。     

渗铝45钢力学性能影响分析

借助能谱(XRD)、硬度测量仪等对热处理后渗铝45钢力学性能进行研究分析,发现渗铝层硬度大于基体硬度,退火后渗层硬度下降;渗铝后抗拉强度和弹性模量明显增大,950℃退火后抗拉强度略高于850℃退火试样,而弹性模量则相对较低.     

石墨球状化的几个因素

为了研究镁金属对于铸铁结晶之影响,曾使用了多种的试样来研究其金属组织。这些试样是:120公厘直径者,100×100×35公厘者,30公厘直径之冷激试棒经过共晶退火处理者,以及1、8、 12、20公厘直径注入金属模中之试样,在铸铁中加入0.4％的镁和矽铁作为加制剂。砂型中和冷激模中之试样铸品,均用同一25至30公斤之水包存以碳3.0％,矽1.98％、锰0.72％、磷0.058％、硫0.053％成份之铁水浇注之。上述试验中证明,未经加制的铸铁中之石墨是成一般灰铁中的片状石墨存在;而用镁加制后之铸铁中,石墨是成球状存在。如果以镁和矽铁来加制,则铸铁之结构和球状石墨之形状如所示。镁有促进     

圆柱形齿条的加工

我厂产品掘进机的转台中采用了齿轮与齿条传动,其齿条为圆柱形,如图1所示。该齿条材质为20Cr2Ni4A,模数m=18,压力角α=28°,精度为9GH;整体渗碳淬火,淬火硬度58-62HRC,心部硬度为36～45HRC;两端不保留中心孔。     

拉刀热处理经验

(一)拉刀的材料 我厂出产的拉刀,如圆拉刀、花键拉刀等,多采用 18号高速工具钢制造,其优点在: 1)耐磨性能佳; (2)因高速钢比低合金工具钢或高炭工具钢能磨得更光洁,所以高速工具钢制拉刀的精拉齿部分有较高的表面光洁度; (3)直径70公厘以上的大拉刀也能用和缓的冷却方法,得到很高的硬度(Rc62以上)及较少的变形; (4)淬火後容许校直的时间较长。 其缺点是价格贵,成本高。 18高速钢的化学成份为: 退火後机械加工最适宜的硬度在布氏硬度207～229之间(球径D=10 公厘,压力P=3000公斤)。 因拉刀形状复杂,加工不易,价格昂贵,故材料质量必须较佳。…     

大走刀铣削

使用如图1所示的4φ110公厘特殊端铣刀,就可以在立铣床上进行大走刀铣削,此端铣刀上装置三把镶有T15K6硬质合金刀片的刀头。 刀头上修光刀刃的前角采用18°,以便於切屑沿前面流出。 切削刃上制出双倒棱,以提高强度:第二倒棱的前角采用0°,宽度为0.8～1.0公厘;第一倒棱的前角采用负10°,宽度为 0.1～0.2公厘,具有防震器的作用。 后角采用2°～3°,这样小的后角能提高刀头的强度。 各小刀尖的刀刃(图2)由下列三部分组成: 修光刀刃的长度必须大於端铣刀的每齿走刀量,以得到所要求的加工表面光洁度、可选用2～3公厘。 由於刀尖上具有三今刀0就…     

模拟体液环境下增材制造各向异性对TC4合金腐蚀磨损性能的影响

为揭示在体液环境中选择性激光熔化技术（SLM）制备的不同取向的TC4合金耐腐蚀磨损性能差异,采用摩擦与电化学联用的腐蚀磨损测试方法,在0.3~1.0 N载荷下,在PBS磷酸盐缓冲液中研究不同取向（0°、45°、90°）的TC4合金试样以及传统锻造态TC4合金试样的腐蚀磨损性能。研究结果表明：SLM增材制造TC4合金试样在不同取向上均以细针状α′相（hcp）为主以及少量β相（bcc）,导致SLM试样的平均显微硬度明显高于锻造态TC4合金;不同取向试样的α′相和β相含量有细微的差异,其中0°取向的试样因其最多的α′相而表现出最高平均显微硬度;TC4合金在较低载荷时主要磨损机制为磨粒磨损,在较高载荷时转变为以腐蚀磨损为主,而0°取向的SLM试样因其大量且均匀细小的高强度细针状α′相而表现出最高的耐蚀性和抗腐蚀磨损性能;载荷为0.5 N时,研究的4种试样表现出最大的磨损率差异,其中0°取向试样的磨损率相比45°、90°取向试样和锻造态TC4合金试样分别降低了41.6%、54.7%、75.7%。研究表明,由增材制造逐层堆积方式引起的TC4合金的各向异性会对腐蚀磨损性能造成显著影响,这在医用植入物中为提升具体摩擦面的腐蚀磨损性能而优化增材制造的结构设计具有一定的借鉴意义。     

热处理技术对钢蜗轮副用材料18Cr2Ni4WA钢滑动磨损行为的影响

在SRV Ⅳ微动磨损试验机上考察不同热处理技术对18Cr2Ni4WA钢磨损行为的影响,并分析磨损机制.在试验条件下,渗碳激光复合处理试样的维氏硬度约为HV760,耐磨性最好,其次为渗碳、低温回火试样和淬火、低温回火试样;正火、高温回火试样的金相组织为回火索氏体,淬火、低温回火试样的金相组织为板条状回火马氏体和残留奥氏体,渗碳、低温回火试样和渗碳、激光表面淬火试样的显微组织均为针状马氏体、残留奥氏体和颗粒渗碳体,且渗碳激光复合处理试样的金相组织较为均匀、细小.     

表面光洁度用图表计算的方法

大家都知道用普通外圆车刀半精车和精车钢料时,切削规范以及车刀的几何形状当中,切削速度V,送刀量s和刀尖圆角r是影响加工表面不乎的高度Hcp的基本因素。 当 r一定时, v和 s对於 Hep[亦即Hcp=f(v,s)]的影响,可用空间图解来说明。 图 1是根据T15K6硬质合金车刀车削 CT45钢料的结果编制的空间图解,车削时用的车削规范为:v=28～180公尺/分S=-0.15～0.6公厘/转t=1公厘(常数);车刀之几何形状为ф=45°;ф1=25°;r=+10°前面的倒棱f=0.45公厘;γ1=-5°;α=α1=8°;λ=0 °;λ=1公厘。 从图1可以看出v和s对Hep的影响是用曲面来表示(此曲面是根…     

燃烧室新型迷宫复合冷却结构冷流入射角对冷却性能影响的数值研究

针对燃烧室新型迷宫复合冷却结构,以F luent商业软件为计算平台,采用数值模拟方法研究了该冷却结构外侧壁面上冷却孔开孔角度分别为-60°、-30°、+30°、+60°时内外壁温的分布情况,获得了其壁温及冷却效率的分布规律。研究表明,开孔角度为+30°时冷却效率最高。计算结果对于迷宫复合冷却结构的设计和冷却性能试验研究都具有一定的理论指导意义。     

淬硬钢的钻削

在加工淬硬钢时,有人认为用硬质合金刀具低速切削就可成功,实践证明,这种方法有时是难于实现的。那是因为淬硬钢的硬度达到HRC60以上,强度和抗压能力也相当大。低速切削中刀尖强度相对来说比较弱,尤其是在结构比较单薄时,未必能切入工件表层。相反采用高速切削可利用刀尖与工件之间的连续摩擦发热,使切削点温度达到400℃以上(色如红枣),工件的被切削部分局部退火,硬度和强度下降,而硬质合金的硬度基本没有变化,且韧性还有所提高,因此切削性能有所改善。我们在这个原理基础上,结合具体情况,采取特殊方法而实现了较为满意的切削。例如在图1渗碳淬硬钢工件上钻两个φ4、斜45°的油孔。工件材料为18CrMnTi渗碳钢,表面层渗碳淬硬HRC58～63,深度0.9～1.3,心部硬度HRC30～45。我们使用YG类     

精刨代替刮研的经验

(一)刀具的准备精鉋平面的鉋刀如图1,它的前角γ=10°,倒稜宽度2公厘,倒稜前角γφ=6°。后角α=10°,在2公厘宽处研磨成α=5°。主偏角=3°,副偏角_1=10°。刀刃斜角λ=10 °,刀尖半径R=1～2公厘。平刃宽度与全部刃宽度的比例是2∶3。精鉋立面及斜面的鉋刀的几何形状是:前角γ=7°～8°,倒稜宽2公厘、前角3°～4°,后角α=10°,宽2公厘处研磨成     

圆盘耙片渗碳淬火的经验

圆盘耙片是用普通铁板材料制成的,形状如图1所示,片厚4公里,外径403公厘,渗碳深度1～1.5公厘;由外圈刃部距中心50公厘的范围内要求硬度 Rc35～47,其余部分在 Rc25以内;同时刃部外圈和平面接触     

介绍两种局部渗碳用的渗碳剂

用水玻璃同石棉粉末調成糊狀膏剂,在工件不需要滲碳部分涂一层4～5公厘厚,并且在200～250℃烘干,使它干燥成硬狀,然后才裝箱进行渗碳处理。渗碳处理結束后,最好先把滲碳箱放在空气里冷却。随后再把工件取出加热到780～800℃淬火。淬火后检查:渗碳部分的硬度是Rc62～64,涂膏