回火工艺对W6Mo5Cr4V2钢冷冲模组织和使用寿命的影响

在低温淬火条件下，比较了常规高温回火（三次），中温回火（一次） 高温回火（二次）以及低温回火（二次）等3种不同回火工艺对W6Mo5Cr4V2高速钢冷冲模的组织和性能的影响，结果表明，低温回火为最佳工艺，此时钢的硬度虽然偏低（约61HRC），但冷却模在对弹簧钢板冲孔时的使用寿命却最长。X射线衍射分析发现，低温回火后的W6Mo5Cr4V2高速钢中含有较多残留奥氏体（约15.8%），它们在一定程度上可提高钢的韧性，阻碍冲击载荷下裂纹的形核与扩展，这是低温回火的W6Mo5Cr4V2高速钢冷却模使用寿命提高的主要原因。     

W6Mo5Cr4V2高速钢的“DGG”回火工艺及其应用研究

研究了“DGG”回火工艺对W6Mo5Cr4V2高速钢机械性能的影响;与常规回火工艺比较,将其在1230℃淬火并经“DGG”低、高温回火(370～380℃×1h+560℃×1h二次)后,具有最佳的综合机械性能。直柄麻花钻用“DGG”回火处理,其切削寿命比常规三次回火的约提高30%,且可以降低能耗。     

Cr12MoV钢宽带激光淬火组织回火稳定性研究

通过对经常规处理后的Cr12MoV钢用CO2激光器进行宽带激光表面淬火,并对淬火后的试样进行不同温度的回火处理。结果表明,激光淬火组织的回火稳定性明显提高,并且＂二次硬化＂现象显著。借助扫描电镜观察,分析了回火稳定性提高的原因。     

W6Mo5Cr4V2钢形变等温淬火的组织和性能

对Ｗ６ＭＯ５ｃｒ４Ｖ２钢１２４０℃奥氏体化后、在１１５０℃以１．５×１０￣－２／ｓ的形变速率筹温形变０％～６５％，并在２７０℃等温淬火，５６０℃３次回火后的组织和性能进行了研究。结果表明：该钢在１０５０℃或更高温度形变会发生动态再结晶，且形变诱发析出了ＭＣ型碳化物，而使贝氏体中具有大量的碳化物颗粒；形变使等温淬火、回火组织的强度、硬度及韧度均有所提高，在１０５０℃形变１５％～２０％具有最佳的强韧性配合。     

W6Mo5Cr4V2钢

正简称W6或6542,是钨钼系通用型高速钢,属莱氏体型钢种。化学成分(ω,%):0.80~0.90 C,0.20~0.45 Si,0.15~0.40 Mn,≤0.030 S,≤0.030 P,3.80~4.40 Cr,≤0.30 Ni,≤0.25 Cu,1.75~2.20 V,4.50~5.50 Mo,5.50~6.75 W。热处理工艺:730~840℃,预热1210~1230℃(盐浴炉)或1210~1230℃(箱式炉)加热,油淬;540~560℃回火。     

高速钢W6Mo5Cr4V2回火温度与硬度的曲线拟合分析

利用同温回火试验,获得高速钢W6Mo5Cr4V2在不同条件下的回火硬度数据。采用牛顿插值拟合法,得到W6Mo5Cr4V2钢回火温度与回火硬度的函数关系式。该关系式不仅解释了钢的回火硬度变化的物理意义,还能方便地预测W6Mo5Cr4V2的回火硬度。有利于回火工艺的设计和优化。     

W6Mo5Cr4V2冲击磨损性能研究

在改进的MLD-10型冲击腐蚀磨损试验机上对W6Mo5Cr4V2进行了冲击磨损试验.对冲击磨损试验后试样进行了失重测量,并用SEM分析磨损表面形貌,用OM观察金相组织.结果表明,淬火态W6Mo5Cr4V2具有较高的抗冲击磨损性能.扫描照片显示裂纹扩展方向平行于表面.W6Mo5Cr4V2冲击磨损机制为疲劳断裂.     

大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al的压缩超塑性

对工业用高速钢W6Mo5Cr4V2Al进行了超塑性压缩实验,考察了温度、应变速率对流变应力的影响,并测定了W6Mo5Cr4V2Al钢中碳化物的体积分数.结果表明,在780～840℃,应变速率(1.5～7.5)×10-4s-1范围内,大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al显示了一定的压缩超塑性.     

预处理工艺对W6Mo5Cr4V2高速钢组织与性能的影响

研究了预处理工艺对Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速组织与性能的影响。试验结果表明，与退火预处理相比，调质预处理的奥氏体晶粒细小，未溶碳化物少，残留奥氏体量多，屈服强度高，低应力区疲劳寿命长，但抗弯强度，塑性，冲击韧度，断裂韧性都较低，高应力区疲劳寿命也短。     

W6Mo5Cr4V2钢内裂纹愈合过程中碳化物的生长现象

采用物理模拟的方法研究了W6Mo5Cr4V2钢裂纹愈合区的组织特点。通过扫描电镜观察发现,在真空加热条件下高速钢裂纹的愈合过程与碳化物的生长有密切关系。碳化物在裂纹区的生长和聚集所产生的“桥接”作用实现了裂纹面之间的冶金结合。分析了碳化物在裂纹区的生长过程。     

激光冲击强化对W6Mo5Cr4V2高速钢材料表面性能的影响

目的研究激光冲击强化处理对W6Mo5Cr4V2(M2)高速钢材料表面性能的影响机理,探讨激光冲击强化处理可否作为提高M2高速钢刀具使用寿命的一种手段。方法以铝箔作为表面吸收层、流水作为约束层,采用高功率钕玻璃激光冲击系统对M2高速钢试样进行激光冲击强化处理,然后用砂纸对试样表面打磨,用研磨膏抛光表面,用硝酸酒精溶液浸蚀金相试样。分别用金相显微镜和扫描电镜对被冲击试样强化层的微观组织进行观察及分析,用显微硬度计测量激光冲击前后试样表层材料的显微硬度,用X射线应力测定仪测量激光冲击后试样表面的残余应力。结果当采用的激光波长为1064 nm、激光能量为9 J、光斑直径为3 mm、脉宽12 ns、激光功率密度为12.7 GW/cm~2时,M2高速钢材料强化层中的奥氏体晶粒显著细化,形成位错马氏体与孪晶马氏体的混合组织,M2试样表面硬度较激光冲击处理前提高约6.67%左右。试样表面获得了约1.0 mm深的残余压应力层,最大残余压应力在表层,约为-155 MPa。结论激光冲击强化处理在一定程度上改善了M2高速钢材料的表面性能,有利于提高M2高速钢刀具的切削性能与使用寿命。     

W6Mo5Cr4V2与45钢摩擦焊工艺参数对接头组织及性能的影响

针对实际生产中Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２与４５钢摩擦焊接接头性能差及废品率较高的问题，通过调整摩擦焊工艺参数，利用拉伸试验、冲击试验、断口分析、金相组织观察，分析了工艺参数对焊接接头性能的影响，并讨论了焊后热处理工艺对接头性能的影响程度大小。根据试验结果分析，确定了高性能低废品率的最佳焊接工艺规范     

W6Mo5Cr4V2与45钢闪光对焊工艺参数对接头组织及性能的影响

针对实际生产中Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２与４５钢闪光对焊废品率高的问题，通过调整闪光对焊工艺参数，利用拉伸试验、断口分析、金相组织观察，分析了工艺参数对焊接接头性能的影响，并讨论了焊后热处理工艺问题。根据实验结果分析，确定了降低废品率的最佳焊接工艺规范。     

激光熔凝W6Mo5Cr4V2（M2）高速钢的显微组织

借助扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪研究了W6Mo5Cr4V2(M2)高速钢激光熔凝后的显微组织,结果表明,熔化区最深处的显微组织细小,其形态类似于铸锭凝固的激冷区。较狭窄的激冷区形成后,长柱状晶向熔体内生长;最后,靠近表面的熔化区上部是细致的等轴细胞状组织,其中细胞晶及柱状晶内部由马氏体和残余奥氏体组成,而合金碳化物M_6C,Cr_7C_3及MC分布在胞晶和柱状晶的界面上.由于存在马氏体组织,因此激光熔凝组织具有HV_(0.1)865—960的高硬度。     

MICROSTRUCTURE IN LASER FUSED HIGH SPEED STEEL W6Mo5Cr4V2(M2)

Microstructure of the deepest zone of high speed steel W6Mo5Cr4V2(M2)melt after laser fu-sion was found to be so fine as the ehill zone of a solidified ingot.When narrower chill zoneformed,the long columnar dendrites grow into the melt and then the fine equiaxed cellularstructure appears in upper melt region nearly surface.The substructure of cellular grains anddendrites was observed to consist of martensite and retained austenile,while the carbides asM_6C_■ Cr_7C_3 and MC distributed at their boundaries.It is believed that the highermicrohardness up to HV_(0.1)=865—960 of the laser fused structure of the alloy is due to the oc-currence of martensite.