来宾电厂1号锅炉水冷壁爆管分析与处理

文章对来宾电厂1号锅炉水冷壁的爆管事故进行了分析,找到了造成爆管的原因是燃烧工况不完善、燃烧切圆过大、锅炉配风不佳、水冷壁管壁温度偏高、燃烧区水冷壁附近还原性气氛强烈等,通过严格控制入炉煤质量、加强燃烧调整、降低水冷壁附近的还原性气氛、减少前后墙水冷壁卫燃带面积、对水冷壁管进行喷涂防磨及防腐蚀等处理措施后,锅炉水冷壁未再出现管壁减薄及爆管现象.     

锅炉水冷壁高温腐蚀原因及对策

通过对水冷壁高温腐蚀形成机理和过程的分析，结合运行工况，确认了华能南通电厂水冷壁高温腐蚀产生的主要原因是煤的含硫质量分数过高和炉内长期欠风燃烧，机组长期高负荷运行和燃烧器安装质量不良、燃烧调整不够等因素加快了水冷壁高温腐蚀的速度。提出将水冷壁管屏倒排使用并喷涂防腐材料，可有效延长水冷壁的使用寿命。经采取降低空气预热器漏风率、提高煤粉细度、注重燃烧调整等措施后，遏制了高温腐蚀的形成和发展，取得了良好的综合效益。     

超超临界1000 MW机组锅炉水冷壁爆管原因分析

对某电厂1号锅炉水冷壁爆管试样进行了化学成分、金相组织、硬度、室温拉伸、室温冲击、EDS能谱等试验分析.结果表明,水冷壁爆管属于短时过热爆管.水冷壁管发生堵塞,或者水循环不良等不正常的运行工况是造成水冷壁管瞬时过热爆管的根本原因.此外,水冷壁管超温运行、煤中的腐蚀性硫元素含量偏高、燃烧不充分引起的还原性气氛加速了水冷壁管的失效.建议加强运行监控,控制入炉氧量及煤含硫量,以避免此类爆管问题的发生.     

燃煤硫化物排放特性影响锅炉高温腐蚀的试验分析

通过实验研究了煤燃烧硫化物排放特性对水冷壁高温腐蚀的影响,结果表明煤的挥发分低和煤粉粒度大将使燃烧火炬拖长,硫排放过程随之延长;低过量空气系数下燃烧偏高硫分的煤,炉内SOX、H2S浓度增大,通过运行调整等措施防止炉内受热面腐蚀难度增加。利用配煤技术适当降低燃煤硫分、改善烧煤特性可成为解决锅炉高温腐蚀的一条重要途径。     

菏泽发电厂420 t/h煤粉锅炉水冷壁高温硫腐蚀分析及防治对策

菏泽电厂 420煤粉锅炉水冷壁发生的高温腐蚀t/h ,为硫酸盐、硫化铁、硫化氢 3种腐蚀并存,属于高温硫腐蚀类型。分析其原因,主要是入炉煤的含硫量太高,K、Na等致腐物质含量较高;双通道燃烧器的空气动力工况不良,在水冷壁附近存在较高的硫化氢等腐蚀气体等。采取了控制入炉煤质量,改善配风,合理组织燃烧,在水冷壁腐蚀区域喷涂铝基防腐层,在水冷壁上预留缝隙喷口,改善贴壁气氛等措施。     

潮州发电厂1000 MW超超临界压力锅炉水冷壁超温原因及控制策略分析

潮州发电厂3、4号锅炉在调试期间出现低负荷阶段水冷壁超温的现象,严重时达到500 ℃以上.通过分析水冷壁热负荷分布和燃烧器投运原则,认为水冷壁管节流孔圈直径偏小导致通流量减小、燃烧器投入顺序不合理造成锅炉下部水冷壁吸热量增大是产生水冷壁超温的主要原因.为防止水冷壁超温,提出优化制粉系统投运方式、调整燃烧方式、合理控制煤...     

燃烧器对冲布置电站锅炉侧墙水冷壁结焦及高温腐蚀问题研究与对策

随着煤源短缺、煤价上涨,火力发电厂运营成本不断上涨的情况,许多电厂都采用燃用劣质煤、掺烧煤泥等措施来降低成本,但也出现了锅炉水冷壁严重结焦、大面积高温腐蚀等情况.以某燃烧器对冲布置电站锅炉为例,针对燃烧劣质煤、煤泥后造成的水冷壁结焦及高温腐蚀问题,通过对低烟温区的燃烧器改造,解决了水冷壁结焦和高温腐蚀的问题,达到了预期...     

墙式风射流改善煤粉炉内燃烧组织的研究

四角切圆燃烧锅炉在低氮燃烧改造后,主燃烧区为欠氧燃烧,当燃用低灰熔点或低挥发分煤时易引起煤粉贴壁燃烧现象以及水冷壁出现强还原性气氛,导致锅炉高温腐蚀和结渣/结焦。为此提出了墙式风燃烧辅助系统,将二次风在水平方向进一步分级,增加直接进入煤粉射流中下游的墙式风,优化炉内燃烧组织。在某600MW锅炉热态运行下,进行有无墙式风的对比性试验,然后进行低灰熔点煤的掺配试验,结果表明:墙式风燃烧辅助系统既提高了一次风射流煤粉着火稳燃能力,又提高了射流中下游燃烧所需氧量,减小实际切圆,有效解决水冷壁高温腐蚀和结焦问题。在锅炉安全运行下,燃用低灰熔点银南煤与银北煤的最大安全掺配比为9:1,降低了燃煤发电成本,还在一定程度上降低了NOx排放量。     

绥中电厂掺烧宝日西勒煤对锅炉运行的影响试验

对绥中电厂2×800MW机组锅炉掺烧宝日西勒煤后锅炉结焦、锅炉效率、水冷壁、制粉系统、灰渣系统设备等的影响进行试验。结果表明,提高宝日西勒煤掺烧比例后对锅炉主、再热蒸汽温度,过热器与再热器减温水量,排烟温度以及炉内燃烧等均无明显影响;对锅炉水冷壁、磨煤机、除灰渣设备等也无影响。但是,因宝日西勒煤为高水分、高挥发分的褐煤,需要在制粉系统防爆方面采取一定的措施。     

复杂煤种锅炉水冷壁结渣特性的数值模拟及防结渣配煤优化

为掌握复杂煤种对水冷壁结渣特性的影响规律并开展防结渣配煤优化,采用组分输运模型对一台330MW四角切圆锅炉的燃烧过程展开三维数值模拟,研究了Ⅰ(高灰分Aar>35%、低热值Qar,net<15.5MJ/kg)、Ⅱ(中等灰分25%19.7MJ/kg)这3类煤在不同配煤方式下对水冷壁结渣的影响,并进行结渣评估和防结渣配煤优化。结果表明:不同配煤方式下温度引起水冷壁结渣的区域和程度大致相同,而由于CO浓度引起水冷壁结渣的差异较大;相较于煤种炉外掺混,煤种炉内掺混时CO浓度变化幅度更大;为减轻水冷壁结渣,煤种炉内掺混时,建议燃烧器底下两层采用Ⅱ类煤、燃烧器3、4层采用Ⅰ类煤、燃烧器最上层采用Ⅲ类煤;煤种炉外掺混时,建议燃烧器底下两层采用Ⅰ、Ⅱ类煤、燃烧器3、4层采用Ⅱ、Ⅲ类煤、燃烧器最上层采用Ⅰ、Ⅲ类煤,且各层燃烧器各煤种的最佳掺混比例为1:1。     

1025t/h锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及解决措施

针对某发电公司300MW机组1 025t/h锅炉进行的燃烧调整试验表明,水冷壁产生高温腐蚀的主要原因是一次风动量偏低,刚性不足,在壁面处形成了较强的还原性气氛所致。通过增加周界风风量,提高了一次风射流动量,使水冷壁高温腐蚀缓解。此外,优化二次风配风方式可有效改善水冷壁壁面气氛,建议AB/BC/CD/DE二次风挡板按缩腰配风方式运行。对于防止水冷壁大面积的高温腐蚀,贴壁风的作用非常有限。     

300 MW机组锅炉再热器和水冷壁频繁爆漏原因分析及其对策

针对某发电厂近几年锅炉水冷壁和屏式再热器频繁爆漏事故,分析了造成爆漏的主要原因,认为屏式再热器爆漏主要由超温引起的高温氧化失效而致。经在运行中采取控制煤粉细度、提高管材等级和实施管子外表面喷涂抗高温氧化涂层等措施,减少了爆漏事故的发生次数。水冷壁的管壁减薄则为高温腐蚀所致,采取LF7涂层防护、燃烧器改造和加强壁温监视等措施,防止了事故的发生。     

电站锅炉水冷壁烟气侧高温腐蚀探讨

通过对某电站锅炉水冷壁烟气侧腐蚀特点、水冷壁管组织状况、垢层能谱、电厂入煤中硫含量、电厂入煤相关指标、锅炉运行状况分析,辅以高温腐蚀机理探讨结果表明:该锅炉水冷壁发生了高温硫腐蚀。这与燃料中硫和氯含量较高密切相关,也与锅炉还原性气氛、机组长期在高温下运行有关。并提出了防范和治理措施。     

水冷壁的高温腐蚀及防护

简要介绍了火电厂燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀机理,并针对不同的高温腐蚀原因提出了防护对策。对水冷壁管表面喷涂耐腐蚀金属涂层的防护技术进行了重点叙述。     

切圆燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀和结渣部位研究

对切圆燃烧锅炉结渣及高温腐蚀的发生部位及其规律进行了研究,结果表明,通过设计合理的假想切圆直径,尽可能将卫燃带布置在背火侧水冷壁上,以及在易发生高温腐蚀区域喷涂防腐材料等,可有效防止或减缓水冷壁的严重结渣或高温腐蚀。     

少投磨煤机方式对锅炉运行的影响

分析了在满足负荷要求的情况下少投运1台磨煤机(简称少投磨煤机)对锅炉运行的影响.分析表明,少投磨煤机对切圆燃烧锅炉比较适宜;在制粉系统不掺冷风的运行状况下,墙式燃烧锅炉与拱式燃烧锅炉不适合采用;少投磨煤机方式在不影响炉膛水冷壁高温腐蚀及炉内结渣时方可采用.     

工业锅炉水冷壁管外侧的腐蚀问题

本文论述了工业锅炉求冷壁管外测腐蚀的普遍性.以引起热力工作者高度重视.作者多次深入工业锅炉的现场观察,发现它属于高温腐蚀的范畴.根据高温腐蚀的机理,认为高温腐蚀所需的三个条件,在工业锅炉中同样存在.为防止工业锅炉水冷壁管外侧的腐蚀,作者提出了“防止管内结垢、防止火焰冲刷管壁、加强燃烧词整和采用渗铝水冷壁管”等有效措施,对提高工业锅炉的安全性和延长使用寿命是十分有益的.     

锅炉水冷壁管防腐耐磨研究

阐述了火力发电厂锅炉水冷壁管高温腐蚀和磨损的机理,以及常用防止水冷壁高温腐蚀和磨损的方法(非表面防护方法和表面防护方法),通过华电能源哈三电厂3号炉水冷壁管采用超音速电弧喷涂DS-2合金涂层的应用实例,证实了热喷涂技术是火力发电厂锅炉水冷壁高温防腐耐磨较有效的解决方法。     

大型锅炉水冷壁防腐现状与防腐措施探讨

综合国内大型锅炉燃用劣质煤发生水冷壁高温腐蚀的现状,分析导致高温腐蚀的原因,提出必须对新型燃烧器、侧边风技术、热喷涂技术等防腐措施加强研究、推广应用,并提出研发应用燃煤添加剂及专业助剂也是一项综合治理燃煤污染、高温腐蚀的廉价措施。     

华能福州电厂锅炉水冷壁氢损伤爆管分析

通过对有关管样的试验分析,认为华能福州电厂2号炉水冷壁爆管是一起因柠檬酸酸洗不当引发的氢损伤爆管。分析了由柠檬酸引起的垢下氢腐蚀损伤特征,并通过采用羟基乙酸 甲酸进行再次酸洗,消除了隐患。迄今,2号炉水冷壁管运行正常,没有再发生垢下腐蚀和氢损伤。