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1984年1月10日至11日,在太原市号开了带有微处理机的钢的等温转变曲线新力法及其装置(以下简称“新装置”)的技术签定会。会议由机械工业部仪表局委托山西省机械厅主持,邀请了有关的大专院校、研究所等十四个单位的三十二名代表参加。“新装置”是太原重型机器厂和太原钢铁公司钢铁研究所合作研制的。会议代表首先听取了研制单位所作的关于“新装置”的研制工作及其性能的测试情况的报告。还亲临现场观察了仪器装置和测试过程,其测试数据均达到了研制大钢中规定的各项指 相似文献
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《金属热处理》2017,(3)
采用Formastor-FⅡ型热膨胀装置测定了SA508Gr.4N钢在不同加热速率下连续奥氏体化过程的热膨胀曲线,研究了该钢的连续奥氏体化相变行为,发现当加热速率较低时,相变开始温度较低,且相变温度区间延长。建立了SA508Gr.4N钢奥氏体化相变的Johnson-Mehl-Avrami(J-M-A)方程,并根据试验数据拟合得出奥氏体化相变激活能Q约为1.151×10~6J/mol,J-M-A方程参数n=0.67,lnk_0=129.6。根据J-M-A动力学方程推导出不同温度下等温奥氏体相变动力学曲线,随着保温温度的升高,奥氏体化进程加快,奥氏体化相变速率增大。根据等温奥氏体相变动力学曲线获得了SA508Gr.4N钢的温度-时间-转变量曲线。 相似文献
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测定了控制冷却Si-Mn贝氏体/马氏体耐磨铸钢的过冷奥氏体等温转变曲线,并以此为依据,对这种钢的等温淬火工艺及性能进行了研究。结果表明,通过Si、Mn复合合金化,可使钢的珠光体转变和贝氏体转变分离,过冷奥氏体稳定性提高。该钢理想的等温处理工艺为800℃奥氏体化+280℃等温3h。经此工艺处理后获得的下贝氏体/马氏体组织铸钢综合性能优良。 相似文献
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过冷奥氏体等温转变曲线数据库的建立 总被引:5,自引:3,他引:5
本文用三次样条函数描述钢的过冷奥氏体等温转变曲线,在微机上建立了TTT曲线数据库,实现了TTT曲线的数据形式存储与动态调用,操作简单,直观,占用计算机存储空间小,并进一步等温转变动力学公式计算出过冷奥氏体等温转变过程中任意转变量曲线,与手册中的曲线吻合得很好。 相似文献
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研究了30Cr2Ni4MoV低压转子用钢加热过程中的连续相变动力学与等温相变动力学.在测定该钢在0.008~20 K/s加热速率下奥氏体化膨胀曲线的基础上,运用Kissinger方法对实验数据进行基于非等温相变Johnson-Mehl-Avrami(J-M-A)模型的动力学分析,确定了模型中的参数:奥氏体化相变激活能Q约为2.367×106 J/mol,J-M-A指数n约为0.2448,指前因子Ink0约为270.5.根据这些参数和J-M-A方程可进而获得等温奥氏体化相变动力学曲线.结果表明,非等温连续相变动力学曲线中包含等温相变动力学信息.对由于孕育期极短而难以准确测定的等温相变动力学曲线,从连续转变动力学数据抽取得到是一种可行而有效的方法. 相似文献
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利用Gleeble-3500热模拟试验机对20CrMnTi钢在不同温度和保温时间进行了等温膨胀试验,得到其相变热膨胀曲线。结合光学显微镜分析了20CrMnTi钢的等温相变行为,绘制了该钢的等温相变曲线(TTT曲线)。引入Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程和Koistinen-Marburger(KM)方程分别建立了该钢的扩散型相变动力学模型和非扩散型相变动力学模型。结果表明:20CrMnTi钢的TTT曲线呈“双C型”,鼻温分别为630和530 ℃。在730~580 ℃等温时,奥氏体转变为珠光体+铁素体,随着温度的降低,等温相变速度先加快后减慢;580~430 ℃等温时,奥氏体转变为贝氏体,随着温度的降低,等温相变速度也是先加快后减慢;低于430 ℃等温时,奥氏体转变为马氏体,随着温度的降低,马氏体的体积分数先较快增大后减缓。所推导的20CrMnTi钢的动力学模型计算结果与试验结果一致性较好。 相似文献
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研究了典型冷作模具钢65Cr4W3Mo2VNb、Cr7Mo3V2Si和Cr12MoV经强韧化奧氏体化后的过冷奥氏体中温转变。测定了其中温转变TTT曲线,求出了强韧化奥氏体化后钢中基体含碳量,得出了奥氏体化温度和中温转变等温温度对下贝氏体组织的影响以及中温转变等温时间对下贝氏体量的影响规律,还得出了部分低温转变对随后中温转变下贝氏体形成孕育期和下贝氏体组织的影响特点,包括连续冷却和等温马氏体转变的影响规律。 相似文献
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S5钢软化退火的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
S5钢是一种抗冲击模具钢。为改善切削加工性能,锻后较高硬度,需进行软化退火,使硬度降到229HB以下。现有的S5钢过冷奥氏体转弯曲线都是为淬火提供的,奥氏体化温度偏高,为适应冶金厂退火生产的要求,本文测定并研究了供测定退火工艺使用的等温转变曲线。 相似文献
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H08Mn2E钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线 总被引:2,自引:0,他引:2
采用Gleeble-1500热力模拟机测定了H08Mn2E钢的临界温度Ac1、Ac3以及Ms点。通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线,结合金相组织观察和硬度测定,获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线,研究了其等温转变和连续冷却转变产物的组织形态,为该钢的工艺制订提代了理论依据。 相似文献
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选取了一种轧辊用钢作为试验用钢,测定了它的TTT曲线,然后选择750℃、725℃、700℃和675℃四个温度,在与等温转变过程相同的试验条件下分别进行DSC分析和高温XRD残余奥氏体含量分析,然后将试验结果进行比较。研究表明,与膨胀法相比,DSC法测定的组织转变开始和结束时间较早;与杠杆法相比,在同一时间,高温XRD分析法测定的组织转变量较大。因此,采用膨胀法和杠杆法测定TTT曲线还需结合DSC分析法和高温XRD分析法,方可精确测定钢的TTT曲线。 相似文献
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通过实验和相变动力学方法对30Cr2Ni4MoV钢在连续加热过程中的奥氏体化过程进行了研究。结果表明,奥氏体化的相变激活能Q和相变动力学参数n,k0分别为2.358×106J/mol,0.2501和269.8。通过拟合得到的奥氏体化曲线与实验结果吻合较好,并且对该钢在加热过程中的等温转变曲线进行了预测。 相似文献
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超超临界转子钢X12CrMoWVNbN10-1-1的等温转变动力学 总被引:1,自引:0,他引:1
通过膨胀试验测定了X12CrMoWVNbN10-1-1铁素体耐热钢连续加热过程相变动力学曲线(CHT),根据等温转变动力学与连续转变动力学之间的关系将CHT曲线转换为等温加热相变动力学曲线(IHT);采用定量金相法测定X12CrMoWVNbN10-1-1铁素体耐热钢以30℃/h加热至1070℃保温12h的过冷奥氏体经过不同温度等温转变的转变量与等温时间的关系,根据试验结果求解出修正的Avrami方程中的系数,并绘制出这种奥氏体化条件下的过冷奥氏体等温转变动力学曲线(TTT)。 相似文献