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相似文献
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1.
分析了不同的奥氏体化温度预热处理对阀门用1Cr17Ni2钢组织构成的影响,论述了预热处理试验后1Cr17Ni2钢组织构成存在的差异性。  相似文献   

2.
研究了热处理工艺对Cr 17Ni 2钢组织和性能的影响。结果表明,Cr 17Ni 2钢经1050~1150℃淬火,300~450℃回火,可获得高强度、高韧性,其中1100℃淬火效果最好。考虑到耐蚀性,回火温度选择300~340℃较为合适。经500℃以上回火的Cr 17Ni 2钢,临界区热处理有高的冲击韧性,能抑制回火脆性,并获得良好的强韧性。对经高温回火的Cr17Ni 2钢,临界区热处理是理想的工艺。  相似文献   

3.
1Cr17Ni2不锈耐酸钢脆性分析与对策   总被引:1,自引:0,他引:1  
1Cr17Ni2是M-F型不锈耐酸钢,广泛应用于石油、化工、造船、家电、机械及宇航工业。但该钢经固溶淬火和在550℃附近回火加热时易发生高温回火脆性,导致冲击韧度(α_k值)急剧降低,使用过程中易发生沿晶界疲劳断裂事故。 1.脆性产生原因分析 1Cr17Ni2钢产生回火脆性的原因有两大因素,一是固溶淬火加热温度,二是淬火冷却速度。Cr17Ni2钢共析转变的特点是在1030~800℃较宽温  相似文献   

4.
Cr13型及Cr17 Ni2钢是国内普遍采用的钢种,然而对这类钢国内各工厂所执行的回火工艺极不统一。笔者通过试验和长期生产实践,弄清了回火温度和时间对Cr13型及Cr17Ni2钢硬度的影响规律,从而绘制了硬度与回火温度、硬度与回火时间的关系曲线图以及回火工艺参数图表,为确定恰当的回火工艺提供了依据。一、试验方法试验用钢料及试样的热处理工艺见表1。  相似文献   

5.
用扫描电镜、透射电镜和扫描俄歇微探针研究了3Cr2W8V 钢经1250℃淬火、650℃×2h 二次回火后的断口形貌,微观组织以及自由碳和磷元素在原奥氏体晶界的偏聚;并测定了经不同温度和不同时间回火后的冲击值。新的高温回火脆化机制认为,3Cr2W8V 钢高温回火脆化并非二次硬化脆性;其高温回火脆性是晶界上M_6C 碳化物的析出长大和由此所产生的晶界磷偏聚共同作用的结果。  相似文献   

6.
研究了压缩机齿轮渗碳钢18Cr2Ni4W低温回火脆性转变温度,并对其回火脆性产生的原因进行分析,探讨了影响其回火脆性转变温度的各种因素,对钢的回火脆性提出新的认识.  相似文献   

7.
对1Cr17Ni2不锈钢进行了不同温度的淬火+回火热处理,研究了其V型缺口试样冲击性能与淬火和回火温度的关系;基于V型缺口试样冲击性能确定了较佳热处理工艺,并测试了该工艺热处理后试验钢的拉伸性能。结果表明:V型缺口试样的冲击吸收功随淬火温度和回火温度的升高而增大;回火温度对其断裂方式的影响大于淬火温度的,随回火温度升高,断裂方式从沿晶和解理的脆性开裂向韧窝型韧性开裂转变;当淬火温度为980℃或1 020℃,回火温度大于650℃时,该钢可满足螺柱冲击韧性和强度的要求,如需二次回火,则推荐二次回火温度应高于620℃。  相似文献   

8.
回火脆化是Cr—Mo钢最严重的失效形式。文中对12Cr2Mol和12Cr1MOV钢进行低温系列冲击试验,确定其韧脆转变温度(DBTT)。结合P的非平衡晶界偏聚理论,分析回火脆性的主要影响因素。运用经验公式估算合金元素对钢的韧脆性能的影响,结果表明,P的合量大大影响了钢的脆性,而Cr、Mo等元素在抑制回火脆性方面具有重要作用。  相似文献   

9.
一、序言钢的回火脆性,众所周知就是在375~575℃的温度区域或者在这个温度区域逐渐冷却时所具有的断口韧性降低的现象,过去作为机械结构用Ni—Cr钢的热处理问题,已经有过很多的研究。近年来,对于在回火温度区域长时期使用的设备在使用中造成的脆性,以低压透平叶轮轴用钢作为对象,进行了详细的研究。这种钢的主要成分是3.5Ni—1.7Cr—0.5Mo—0.1V。关于精炼石油用的压力容器,其使用的温度也是在回火脆性温度区域之内,由于长时间的操作,造成了钢材的韧性劣化,为了压力容  相似文献   

10.
《阀门》2020,(3)
通过采用不同的化学成分对阀门用06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢进行化学成分优化配比处理,研究了化学成分对06Cr18Ni11Ti奥氏体钢材料的室温力学性能及材料内部微观组织的影响,通过一系列试验数据测出的结果表明06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢的力学性能中,其材料的室温屈服强度和抗拉强度、内部的微观组织等性能测试结果随着材料的化学成分配比不同变化而呈现一定的变化规律和趋势,06Cr18Ni11Ti奥氏体钢通过采取合理的化学成分配比和优化的工艺方法,该材料最终可以获得微观组织均匀、耐蚀性较好、综合机械性能稳定的使用性能。  相似文献   

11.
08Cr2AlMo钢及其焊接接头回火脆性的试验研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
本文对08Cr2AlMo钢及其焊接接头按规范进行了回火脆性试验。结果表明,钢材、R407焊条和08Cr2AlMo焊丝的焊缝金属的回火脆化敏感性较低,均能满足抗回火脆化的设计要求。  相似文献   

12.
主要研究了18Cr2Ni4WA钢的热处理工艺对力学性能的影响。18Cr2Ni4WA钢存在较大的组织遗传性,经过复合热处理,可以获得最佳的综合力学性能。该钢应避免在造成“第二类回火脆性”的敏感区(450±30℃)内回火。  相似文献   

13.
采用浸没法分别研究了0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17三种不锈钢材料在700℃LiCl-5%Li2O(质量分数)熔融盐中的腐蚀行为.结果表明:0Cr18Ni9和1Cr13不锈钢的腐蚀产物主要为LiFeO2和LiCrO2,1Cr17的腐蚀产物主要由LiFeO2、LiFe5O8和LiCrO2组成;三种钢的腐蚀速率均随时间的延长而增大,并且1Cr13的腐蚀速率明显大于1Cr17和0Cr18Ni9的;在试验条件下,1Cr17铁素体钢和0Cr18Ni9奥氏体钢的耐蚀性能相当,均优于1Cr13马氏体钢.  相似文献   

14.
针对0Cr11Ni2MoVNb钢大型锻件冷却速率慢的特点,研究了不同预冷淬火温度、不同淬火和回火冷却速率对材料冲击韧度和组织的影响。结果表明:随着淬火和回火冷却速率的减慢,材料的冲击韧度下降;为了提高0Cr11Ni2MoVNb钢大型锻件的冲击韧度,可以采用预冷淬火或者淬火和回火同时快冷(冷速约60℃/min)的工艺,但预冷淬火温度应不低于900℃,否则晶界析出物将增多,沿晶断裂增加,导致冲击韧度明显下降。  相似文献   

15.
研究了1Cr17Ni2钢热处理后的微观显微组织构成,测试了不同成分1Cr17Ni2钢力学性能,论述了合理的优化热处理方法及控制材料成分可以获得优良的1Cr17Ni2钢微观金相组织和良好的力学性能。  相似文献   

16.
黄春峰 《机械制造》2000,38(3):32-33
研究18Cr2Ni4WA钢的热处理工艺对力学性能的影响。18Cr2Ni4WA钢存在较大的组织遗传性,经过复合热处理,可以获得最佳的综合力学性能。该钢应避免在造成“第二类回火脆性”的敏感区(450±30℃)内回火。  相似文献   

17.
通过高温拉伸试验研究了应变速率对Cr15Mn9Cu2NiN和Cr17Mn6Ni4Cu2N两种铸态奥氏体不锈钢热塑性的影响。结果表明:Cr15Mn9Cu2NiN钢的显微组织为单一奥氏体,而Cr17Mn6Ni4Cu2N钢中有残留δ铁素体分布在奥氏体晶界和晶粒内部;将应变速率由0.1s-1升高至10s-1后,变形时奥氏体晶界处增加的应力集中的作用与减少晶界滑移的作用相抵消,因此对Cr15Mn9Cu2NiN钢的热塑性无明显影响;但Cr17Mn6Ni4Cu2N钢的显微组织中存在较多的奥氏体/铁素体相界,这些相界在高应变速率时会变成位错源迅速产生大量的位错,从而提高奥氏体和铁素体强度,降低铁素体处的应力集中作用,使其断面收缩率提高10%以上。  相似文献   

18.
黄赟  陶华  张广来  董善艳 《机械强度》2005,27(6):847-850
研究两种不同热处理工艺对1Cr17Ni2钢材料性能的影响。通过相关的性能试验进行对比研究,试验包括抗拉试验、冲击韧度、应力腐蚀、常温拉伸疲劳、超声疲劳试验。研究结论为,对于1Cr17Ni2钢,使用相应于830MPa名义强度的热处理工艺,材料的综合性能优于名义强度为1080MPa的热处理工艺,这对在航空紧固件结构中合理选用1Cr17Ni2钢有实际指导意义。  相似文献   

19.
通过试验分析了G95Cr18钢在不同回火温度下的冲击韧度,并对冲击断口进行了宏观观察分析。结果表明,该钢的第一类回火脆性温度在350℃左右;纤维区(含裂纹源区)+放射区在断口上所占面积比与相应回火温度下的冲击韧度值基本一致。  相似文献   

20.
通过热处理试验、拉伸试验、冲击试验和金相检验等手段分析回火温度对12Cr2Mo1钢锻件力学性能影响,结果表明,12Cr2Mo1钢锻件宜选择在680~710℃的温度区间进行回火,这样能够获得良好的力学性能。当回火温度过高时,由于显微组织中碳化物的长大及贝氏体板条的粗化,最终逐渐转变为粒状贝氏体,导致其力学性能变差。不同回火温度下12Cr2Mo1钢锻件的力学性能和显微组织演变的研究试验可该材质的热处理和测试分析提供借鉴。  相似文献   

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