带束层宽度对全钢载重子午线轮胎性能的影响

研究带束层宽度对全钢载重子午线轮胎性能的影响。结果表明,对于宽行驶面全钢载重子午线轮胎,适当增大带束层的宽度,使最宽带束层宽度与行驶面宽度的比值约为0.9,轮胎接地压力分布明显改善,成品轮胎外缘尺寸变化不大,耐久性能显著提高,胎肩脱层现象减少。     

带束层角度对全钢载重子午线轮胎性能的影响

通过有限元仿真分析考察带束层角度对全钢载重子午线轮胎性能的影响。结果表明：随着带束层角度减小,轮胎刚性增大,下沉量减小,接地面积减小,有利于提高成品轮胎的强度性能;轮胎肩部剪切应力减小,生热降低,有利于提高成品轮胎的耐久性能。成品轮胎耐久性能和强度性能试验验证了有限元仿真分析结果。     

带束层结构对载重子午线轮胎接地印痕及噪声的影响

采用Abaqus非线性有限元软件建立三维模型,分析带束层结构对载重子午线轮胎接地印痕和噪声的影响。结果表明:在一定的负荷和充气压力下,随着轮胎带束层宽度和角度的增大,轮胎接地印痕趋于合理,低频段噪声降低;接地压力分布与低频振动噪声存在一定的相关性。     

全钢载重子午线轮胎0°带束层生产工艺

介绍全钢载重子午线轮胎0°带束层结构、生产设备和工艺。通过增大聚乙烯垫布和外侧帘布条口型厚度的方法,彻底解决了在带束层生产中里/外侧帘布条厚度差导致垫布撕裂,避免了轮胎中夹带聚乙烯垫布而导致的成品轮胎在使用中存在的安全隐患问题。     

10.00R20载重子午线轮胎带束层结构与轮胎性能的相关性研究

研究10.00R20载重子午线轮胎带束层结构与轮胎性能的相关性。结果表明：与0°带束层结构相比，全0°钢丝缠绕带束层结构轮胎的滚动阻力系数和接地因数小，耐久性试验时间延长8.4%；随着带束层角度的减小，轮胎的径向刚性增大，下沉量及接地因数减小，有利于提升轮胎的耐久性能和耐磨性能。     

带束层参数与全钢轻型载重子午线轮胎性能相关性的研究

研究3层带束层参数与全钢轻型载重子午线轮胎性能的相关性。结果表明：为保证轮胎的接地性能,需要优选1^# ,2^# and 3^# 带束层角度分别为52°,18°,18°,排列方向分别为左、左、右的方案;为保证轮胎肩部、带束层受力及轮胎静态刚性,需要优选1^# ,2^# and 3^# 带束层角度分别为18°,18°,18°,排列方向为左、右、左的方案。     

抗疲劳剂PA-600在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用

研究抗疲劳剂PA-600在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用。结果表明,在全钢载重子午线轮胎带束层胶中加入抗疲劳剂PA-600,炭黑在胶料中的分散性改善,胶料的H抽出力明显增大,成品轮胎带束层与胎面和胎体间的粘合性能和轮胎耐久性能提高,轮胎肩空现象有效减少。     

粘合树脂KOTA在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用

研究粘合树脂KOTA在全钢载重子午线轮胎带束层胶中的应用,并与间苯二酚-甲醛粘合树脂进行对比。结果表明：在全钢载重子午线轮胎带束层胶中用粘合树脂KOTA等量替代间苯二酚-甲醛粘合树脂,胶料的门尼粘度略大,焦烧时间稍短,F_L和F_max略高,硫化速率变化较小;硫化胶的密度、硬度、定伸应力、拉伸强度、撕裂强度和钢丝帘线抽出力相差不大;胶料在混炼、压延过程中的刺激性气味基本消失,烟雾量明显减小,工艺性能良好;成品轮胎的耐久性能相当;胶料成本降低。     

全钢载重子午线轮胎带束层钢丝帘线的选用

介绍全钢载重子午线轮胎带束层钢丝帘线的性能要求和新结构钢丝帘线的应用.全钢载重子午线轮胎带束工作层趋向于采用开放型、结构简单、单丝直径较大的钢丝帘线,如0.365+6×0.35HT,4+6×0.38HT Betru和3+8×0.33HT钢丝帘线;带束保护层趋向于采用较高破断伸长率和抗冲击型钢丝帘线,如5×0.38HE,5×0.38HI和5×0.30HI钢丝帘线.     

低断面载重子午线轮胎带束层结构的优化

以305/70R22.5低断面载重子午线轮胎为研究对象,在普通0°带束层结构的基础上优化得到新型0°带束层结构,试制成品轮胎并进行耐久性试验。对比分析试验数据后得出,新型0°带束层结构可以有效地抑制带束层变形,减小外直径膨胀率,延缓疲劳的发生,从而成功地提高了成品轮胎的耐久性能。     

带束层结构对载重子午线轮胎侧偏特性的影响

以345/85R16轻型载重子午线轮胎为研究对象分析带束层结构对载重子午线轮胎侧偏特性的影响。结果表明:带束层结构对载重子午线轮胎的侧偏特性影响十分显著,主要体现在纯侧偏条件下对侧向力(Fy)和回正力矩(Mz)以及纯侧倾条件下对Fy的影响;纯侧偏条件下,交叉带束层结构轮胎的侧偏刚度和回正刚度比零度缠绕带束层结构轮胎大得多;纯侧倾条件下零度缠绕带束层结构轮胎的侧倾刚度比交叉带束层结构轮胎大;纯侧偏和纯侧倾条件下,交叉带束层结构轮胎的翻转力矩与零度缠绕带束层结构轮胎几乎一致。     

11.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎不同宽度带束层的有限元分析

采用轮胎专用有限元分析软件TYSYS对3种方案11.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎（方案1~3轮胎的1#带束层宽度分别为165,137和175 mm）进行有限元分析,以确定1#带束层的最佳宽度。有限元分析结果表明：3种方案轮胎充气外缘尺寸均符合国家标准要求;在相同负荷下,随着1#带束层宽度增大,轮胎下沉量逐渐减小;在大负荷下,方案2轮胎胎肩局部应变能的极大值以及应变能之和均较小,有利于提高轮胎的使用性能。耐久性试验结果表明：方案2轮胎的耐久性能优于方案1轮胎,与有限元分析结果一致。     

载重子午线轮胎静态接地影响因素的有限元分析

应用Abaqus/CAE有限元分析软件模拟研究载重子午线轮胎在一定载荷下静态接地时轮胎的下沉量等负荷变形及胎面接地压力分布和Mises应力分布,并对轮胎静态接地性能的影响因素进行分析。结果表明,增大充气压力、胎面曲率半径和充气外直径可减小轮胎下沉量,增大胎面接地压力和Mises应力,提高轮胎的负荷能力。     

全钢载重子午线轮胎胎圈结构优化的有限元分析

采用三维非线性有限元软件MSC.MARC对12.00R20轮胎进行静负荷模拟,分析胎圈部位的破坏原因和特征,并探讨胎圈结构设计的优化方向。模拟结果表明,增大胎体帘布反包端点和胎圈钢丝加强层外端点的高度及采取加强层外端点与胎体帘布反包端点正级差可以提高胎圈强度,避免胎圈部位应力集中,减少胎圈部位破坏。     

翻新载重子午线轮胎层合结构模型的构建

介绍翻新载重子午线轮胎层合结构模型的构建方法,并利用该模型进行垂直负荷工况的有限元分析,提出了适合翻新载重子午线轮胎的变形计算模型.仿真结果与试验结果有较好的一致性,说明所构建的层合结构模型合理有效,从而为翻新轮胎的力学性能研究奠定了基础.     

带束层膨胀对轮胎接地印痕的影响研究

研究带束层膨胀对轮胎接地印痕的影响。对比多种普通带束层膨胀的钢丝帘线角度变化法则,分析普通带束层膨胀对轮胎接地印痕仿真准确性的影响;探讨0°带束层钢丝帘线的特性,提出考虑0°带束层预应变的轮胎性能仿真方法,并分析0°带束层预应变对轮胎接地印痕的影响。本研究结果可为轮胎的结构设计、工艺设计和仿真分析方面提供指导。     

全钢载重子午线轮胎带束层胶料损坏原因分析及配方优化

选取国内外同规格全钢载重子午线轮胎,通过分析微观形貌查找带束层胶料的早期损坏原因,并进行配方优化。结果表明:残留的氧化锌颗粒是引发国内品牌轮胎带束层胶料早期损坏的主要原因之一;活性氧化锌在橡胶基体中的分散性较好,胶料的物理性能和耐疲劳性能明显优于普通氧化锌胶料。     

11R22.5 16PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍11R22.5 16PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：轮胎外直径1041mm,轮胎断面宽268mm,行驶面宽度200mm,行驶面弧度高6.5mm,胎圈着合直径571.5mm,胎圈着合宽度208.4mm,断面水平轴位置（H1/H2）1.0169,花纹深度11.5mm,花纹饱和度71.9%,采用4条条形花纹设计。施工设计：胎体采用1层高强度3×0.24＋9×0.225CCHT钢丝帘线,带束层采用4层3×0.2＋6×0.35HT钢丝帘线;采用一次法成型机成型,硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和速度性能均符合相应国家和企业标准要求。     

11.00R22 18PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍11.00R22 18PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径1 130mm,断面宽291mm,行驶面宽度230mm,行驶面弧度高8mm,胎圈着合直径562mm,胎圈着合宽度216mm,断面水平轴位置（H1/H2）1.04,采用4条纵向主花纹沟设计,花纹深度16mm,花纹周节数67,花纹饱和度72.35%。施工设计：胎体采用0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线,1#和2#带束层采用3＋8×0.33HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法成型机成型,B型双模定型硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求,静负荷性能和胎圈耐久性能符合企业标准要求。