氯氧镁水泥水化历程的影响因素及水化动力学

为了深入研究氯氧镁水泥的水化机理,进而对其性能进行预测和改进,采用美国TAM Air热导式等温量热仪研究了氯氧镁水泥的水化动力学。测定了不同条件下氯氧镁水泥体系的水化放热过程,根据水化放热曲线,研究了该体系水化各阶段的动力学过程,探讨了实验因素对该体系水化过程的影响,并通过实验数据拟合得到了氯氧镁水泥水化过程的动力学方程。结果表明:氯氧镁水泥水化过程的不同阶段受不同作用机理控制,加速期是受成核控制的自动催化反应时期,衰减期受扩散作用控制,而减速期受自动催化反应和扩散作用双重控制。同时,原料MgO的活性、反应温度及矿物外加剂的种类和数量都不同程度地影响了该体系的水化过程。     

硅灰改性氯氧镁水泥机理的研究

测定了掺硅灰氯氧镁水泥的强度和抗水必，采用ＸＲＤ、ＤＴＡ、ＳＥＭ和ＥＤＡＸ等测试手段硅灰增强氯氧镁水泥尤其是后期强度以及改善其抗水性的机理进行了研究。结果发现，适量硅灰的掺入，使得在氯氧镁水泥硬化体中有一部分水化硅酸镁凝胶生成，且５．１．８的结构，形态得以改善，所生成的５．１．８凝胶既有较好的水稳定性又具有较高的密度。此外５．１．８与Ｍｇ（ＯＨ）２的相匹配也趋于合理，以致氯氧镁水泥改性。     

矿物掺合料对氯氧镁水泥早期水化行为的影响

研究了矿物改性氯氧镁水泥前期水化行为,绘制了各矿物掺合料氯氧镁水泥水化电阻率-时间曲线,测试终凝时间以及1 d抗弯与抗压强度。结果表明,矿物掺合料能够延缓氯氧镁水泥水化速度,并随着矿物掺合料掺量的提高,其水化速度逐渐变慢。同等掺量下硅灰延缓反应时间的作用最为明显,其次是石粉与粉煤灰。硅灰的掺入延缓氯氧镁水泥水化速度,大幅度提高其初终凝时间,降低早期强度,其掺量不宜超过20%。粉煤灰与石粉氯氧镁水泥初终凝时间均在规范要求以内,对早期抗弯拉强度与抗压强度影响幅度相对较小。添加粉煤灰与石粉试样晶体较掺硅灰试样结晶程度更高。     

玻璃纤维增强氯氧镁水泥

玻璃纤维增强氯氧镁水泥制品是用菱苦土和氯化镁水溶液制成的水泥中,加入玻璃纤维作增强材料制成的制品。这是随玻璃纤维开发而发展起来的一种新型材料。目前玻璃纤维增强氯氧镁水泥制品已从轻型屋面材料单一品种发展到复合地板、琉璃瓦、浴缸、风管、风道等众多品种。据有关方面分析预测,如果玻璃纤维增强氯氧镁水泥瓦在吸水率、耐老化及制品强度方面得到改进,     

氯氧镁水泥的研究进展

氯氧镁水泥是由氧化镁和氯化镁水溶液反应生成的一种气硬性胶凝材料.此种水泥具有高强度,高折压比,表面圆润光泽等普通水泥混凝土无法比拟的性能.但其在水中使用时强度损失大,吸潮返卤,体积安定性不良的缺陷十分明显.作者详述了氯氧镁水泥的组成、水化硬化机理、改性剂和后期的养护措施,以及目前研究成果和未来展望.     

粉煤灰改善氯氧镁水泥耐水性及其机理研究

本文对比研究了几种添加剂对氯氧镁水泥耐水性的影响，发现粉煤灰效果较好，其与磷酸复合使用可使氯氧镁水泥制品浇水３个月抗压强度不下降。机理分析表明，制品孔结构的改善是耐水性提高的主要原因     

氯氧镁水泥硬化体胀机理研究

研究了氯氧镁水泥硬化体的胀裂机理。指出欠烧或过烧菱苦土的采用是造成氯氧镁水泥硬化体胀裂的根本原因。采用正火（８５０℃）煅烧的菱苦土，同时氯氧镁水泥的配比和工艺合理，即可制成合格制品，其水化产物是５·１·８相〔５Ｍｇ（ＯＨ）２·ＭｇＣｌ２·８Ｈ２Ｏ〕。     

玻璃纤维的形态对氯氧镁水泥增韧效果的影响

本文对短切、连续布置的玻璃纤维对氯氧镁水泥抗弯强度、抗冲击强度、韧性指数的影响进行了研究.结果表明:短切纤维增强氯氧镁水泥基体的增韧效果比连续纤维更好.     

氯氧镁水泥耐水性及其改善的研究

对氯氧鲜水泥不耐水的原因及其改善机理，方法、抗水处加剂的研究现状进行了评术。认为水对水化物的水解作用是其不耐水的根本原因；掺加磷酸系外加剂对改善氯氧镁水泥的耐水性是很有效的，共改善机理可其对水化物水解反应的影响有关。讨论了氯氧镁水泥耐水的评价方法，并对今后的研究提出了几个尚需深入的方面。     

新型抗水氯氧镁水泥的研究

研究了新型抗水氯氧镁水泥的水化产物、显微结构和主要性能。XRD,DTA,SEM和EDAX分析表明,其主要水化产物5·1·8在不同条件下有4种形态,且Ca,P和S元素固溶量不同。未反应MgO微粒均匀分散在5·1·8凝胶内是其结构的主要特征,不稳定的针杆状5·1·8晶体只在孔洞内少量形成。从显微结构的观点分析了其抗水机理。     

玻璃纤维增强氯氧镁复合材料界面粘接性能的研究

通过选用钛酸酯偶联剂处理氯氧镁水泥,选用磷酸三甲酯作辅助溶剂,研究其对玻璃纤维增强氯镁复合材料界面粘接性能的影响。     

玻纤/改性氯氧镁水泥复合材料性能研究及应用

着重研究玻纤/改性氯氧镁水泥复合材料的性能,分析了玻纤/氯氧镁水泥复合材料耐水性差的原因,阐述了改性的必要性和在建筑上应用的优越性。     

MgO活性对氯镁石材料开裂和耐水性的影响

讨论了菱镁矿煅烧过程中MgO晶体结构的形成过程以及对MgO活性的影响。当菱镁矿的煅烧温度低于800℃时，由菱镁矿的晶体结构逐渐转变形成的MgO晶体结构中存在较多的缺陷，赋予MgO高的化学活性，这些缺陷位置是其与MgCl2水溶液进行化学反应形成5.1.8相的物化活性点。由于5．1．8相或3．1．8相在水中高的溶解度和水化放热，使得氯镁石材料易于开裂和耐水性差，造成氯镁石磨削材料在抛光过程中掉渣，实验表明，粉煤灰和磷酸二氢钙的复合外加剂能有效地改善开裂情况和提高耐水性。     

白云石制备的纳米氢氧化镁的性能及其影响因素

探讨了白云石碳化法制备纳米级氢氧化镁的工艺条件,研究了沉淀剂、反应温度对纳米级氢氧化镁形貌的影响,以及表面活性剂对纳米级氢氧化镁分散性的改善,并对反应机理进行了阐述.结果表明:以氨水为沉淀剂所得的纳米氢氧化镁近似六边形的薄片状,平均粒径为16nm,其结构稳定性优于以氢氧化钠为沉淀剂的产品.当反应温度为30℃时,Mg(OH)_2形成细小晶核,薄片的厚度为5～7nm,晶粒粒径为10～15nm;反应温度为50℃时,晶核开始生长为大晶粒,但排列无规则;反应温度为70℃时,Mg(OH)_2薄片的厚度增至10nm左右,晶粒粒径为10～20nm,具有规则排列的完整晶粒:反应温度为80℃时,Mg(OH)_2晶粒具有不规则排列.加入表面活性剂聚乙二醇或十二烷基硫酸钠可以提高纳米粒子的分散性.当表面活性剂聚乙二醇用量为氢氧化镁的3.0%(以质量计,下同)时,纳米氢氧化镁的分散性最好,片层的厚度约为10 nm,平均粒径为20 nm.当表面活性剂十二烷基硫酸钠用量为氢氧化镁的4.0%时,纳米氢氧化镁具有较好的分散效果,平均粒径为20nm.     

铝酸盐矿物对氯氧镁水泥的影响

本讨论了铝酸盐矿物对氯氧镁水泥的水化产物、耐水性和强度的影响。通过ＸＲＤ相分析，证明了具有水化活性的铝酸盐矿物（如ＣＡ，Ｃ４ＡＦ等）对氯氧镁水泥的水化相有影响；而没有水化活性的铝酸盐矿物（如Ｃ２ＡＳ）对氯氧镁水泥的水化相没有影响。当氯氧镁水泥中ＭｇＯ／ＭｇＣｌ２摩尔比大于５时，含有ＣＡ或Ｃ４ＡＦ的净浆硬化体中主要水化相是３·１·８相，而不含ＣＡ或Ｃ４ＡＦ或含Ｃ２ＡＳ的净浆硬化体中主要水化相是５·     

矿渣水泥水化动力学的研究

应用恒温导热量热仪对矿渣水泥和波特兰水泥的水化动力学进行了研究。实验结果表明,水泥水化在不同反应阶段具有不同的反应机理,所适用的动力学公式及动力学参数亦不同。加速期由自动催化(auto catalytic)反应控制,减速期由化学反应和扩散过程双重控制,衰减期由扩散过程控制。矿渣水泥对温度的敏感性高于波特兰水泥,原因是矿渣玻璃相具有较高的表观活化能。提高温度(热激发)对矿渣水泥的水化更为有利。在研究中采用两种活性不同的矿渣,它们的活性之差别可以从水化动力学参数K、E与N(与反应机理有关的常数)反映出来。