18—8型奥氏体不锈钢晶间腐蚀分析及对策

钢中含有18％Cr、8％Ni为18-8型奥氏体不锈钢,如1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti等广泛应用于石油化工、冶金机械、航空航海、仪器仪表、家用电器和五金制品等工业部门。该钢在常温和低温下有良好韧性、塑性、焊接性、抗蚀性及无磁性,室温组织为奥氏体。     

18—8型奥氏体不锈钢导管焊接防腐工艺研究

分析了18—8型不锈钢焊缝产生晶间腐蚀的机理,提出了在焊缝中添加Ti、Nb等合金元素,改善焊接时的加热与冷却条件以及采用焊后热处理等防晶间腐蚀的措施。     

18-8型不锈钢低温阀门深冷处理对密封性能的影响

我厂在承制年产11.5万吨乙烯装置用低温阀门时,对闸阀DZ61Y-100P Dg40和截止阀DJ61Y-100P Dg40二种阀门初步进行了低温处理和密封性能试验,为今后生产低温阀门提供了一定依据,现简要介绍如下。一、深冷处理的意义阀门在低温下变形会影响阀门密封性能,对于可逆性的变形,一般是通过改善设计结构来解决。防止永久变形的办法是选择稳定性高的材料,以便在使用中不发生马氏体转变,从     

激光毛化技术对18-8不锈钢疲劳性能影响的研究

通过模拟分析,对激光毛化18-8不锈钢的疲劳寿命与毛化覆盖率的关系进行研究,预测结果与相关实验结果进行对比.结果显示,由于激光毛化处理的影响,18-8不锈钢的疲劳寿命得到改善,而且在毛化覆盖率为20%左右时,材料疲劳性能最好.     

18—8奥氏体不锈钢薄板的自动埋弧焊工艺研究

我公司在4台OCr19Ni9钢制塔器的产品制造中,产品的形状及尺寸见图1。为了提高焊接生产率,减轻焊工的劳动强度,提高焊接质量,采用了埋弧自动焊工艺。在产品投产之前,我们为该产品做了焊接工艺评定,其中母材采用1Cr18Ni9Ti、10mm厚板材,焊材采用HOCr21Ni10焊丝配HJ260焊剂。工艺评定试板的试验结果见表1。     

喷丸处理对SAF2507铁素体-奥氏体双相不锈钢显微组织和残余应力的影响

对SAF2507铁素体-奥氏体双相不锈钢进行表面喷丸处理,采用X射线应力分析和衍射线形分析方法研究了喷丸对试验钢表面粗糙度、显微组织、残余应力的影响。结果表明:喷丸后铁素体相内位错较少,奥氏体相内出现大量位错缺陷,试验钢表面粗糙度增大,表层晶粒细化,显微畸变和位错密度增大;喷丸在试验钢的近表层引入了较高的残余压应力,奥氏体相和铁素体相中的最大压应力均出现在次表层,其值分别为915MPa和763MPa。     

缩短含Ti18-8型不锈钢固溶加热时间

我厂热处理车间被称为电老虎,缩短不锈钢热处理时保温时间有着非常大的实际意义。我们厂应用的含钛18-8不锈钢焊接件(如阀体)要经过固溶处理和稳定化处理,固溶处理采用1050℃×(1～1.5)分/毫米保温,然后水冷,获得单相奥氏体;稳定化处理采用860℃×6小时,以防止焊接时析出     

铁素体对奥氏体不锈钢性能的影响

综述了奥民体不锈钢中铁素体的形成机理,以及铁素体含量对奥氏体不锈钢焊接性能、耐蚀性能、加工性能的影响,总结对比了各种测量铁素体含量方法的优缺点.     

残余奥氏体对铁路轴承性能的影响

我国铁路轴承热处理内在质量控制主要采取控制组织的方法，而国外铁路轴承采取控制残余奥氏体含量的方法，对两种质量控制方法进行了比较并对残余奥氏体对铁路轴承性能的影响进行了分析。     

奥氏体不锈钢纵向焊接残余应力分布的有限元模拟

以LED集鱼灯基板与灯壳的搭接接头为例,建立了热力学耦合的三维有限元模型,运用SYSWELD焊接专业软件,对316L奥氏体不锈钢薄板焊接件在不同焊接条件下纵向残余应力分布进行有限元模拟与分析,研究了预热温度和焊接顺序对纵向残余应力分布的影响,并将模拟结果与实测结果进行了对比。结果表明:采用预热可以有效降低焊接件的纵向残余应力;随着预热温度的升高,纵向残余应力降低;焊接顺序对纵向残余应力的影响不大;模拟结果与实测结果比较吻合,验证了计算用模型的准确性。     

奥氏体不锈钢焊接残余应力的数值模拟与测定

奥氏体不锈钢因其低导热性和大膨胀系数,会导致较高的焊接残余应力。由于通常情况下奥氏体不锈钢不作焊后热处理,探究其焊接残余应力对设计制造及后续安全评定有着重要意义。使用有限元数值模拟、X射线衍射法、应力释放法三中方法针对奥氏体不锈钢焊接残余应力分布展开研究,并比较了三中方法的特点和适用情况,分析了实验值和模拟计算结果之间产生差异的原因,并认为304奥氏体不锈钢的最大焊接残余应力接近甚至超过材料的非比例延伸强度。     

磷对奥氏体不锈钢高温蠕变的影响

论述了磷对奥氏体不锈钢高温蠕变性能的影响。文中指出,含有微量磷或磷和碳的奥氏体不锈钢可获得更高的固溶强化、更高的时效硬化及更高的抗高温蠕变强度。磷的强化机制在于增加了微细碳化物M_(23)C_6形态的稳定性,并与位错钉扎和弯曲晶界有关。     

对于不含钛和铌的18—8型奥氏体不锈钢焊后消应力处理的探讨

一、问题的提出 众所周知,奥氏体不锈钢的特点是能够抵抗多种强酸（硫酸、硝酸、盐酸）及其混合酸和其他多种氧化还原介质的腐蚀,具有高的化学稳定性,良好的塑性、韧性、焊接性及机加工性。但也存在着如下缺点：室温下的强度较低;晶间腐蚀倾向较大;切削加工性比其他钢要差。我们希望18—8型奥氏体不锈钢具有优良的性能,保持在室温下具有奥氏体组织的特性,从而发挥不锈钢的耐蚀性能,延长零件的使用寿命。     

残余奥氏体对马氏体球铁耐磨性的影响

针对马氏体球铁，研究了不同残余奥氏体量对两体磨损试验和冲击磨料损试验的影响。结果表明，残余奥氏体对耐磨性的影响与磨损机制及加载方式有关：当静载荷时，残余奥氏体对疲劳机制控制的磨损耐磨性有利，而对切削机制控制的磨损耐磨性的影响不大，；当冲击载葆尤其当冲击载荷大时，残余奥氏体的存在对耐磨性不利。     

核用一回路18-8不锈钢管道腐蚀分析

通过宏观检查、显微组织、断口形貌及扫描电镜能谱分析等方法对核用一回路0Cr18Ni10Ti管道存在的腐蚀问题进行了全面分析.结果表明:直管部位的点腐蚀出现较多,弯管部位出现较少的应力腐蚀,焊缝部位也出现较少的应力腐蚀和晶间腐蚀;产生上述腐蚀的原因主要是由于材料本身的性能欠佳和海水滴漏溅落到管道表面造成了氯离子聚集.     

16MnR管板上堆焊18-8不锈钢

我厂承接了扬子石油公司乙烯工程产品中介吸塔再沸器、精制塔再沸器、再生塔再沸器三台产品在16MnR管板上面堆焊18-8不锈钢的任务。如图1示, 堆焊层加工后尺寸为5-6mm,管板直径φ1040,φ1460,φ1860,其厚度为46,55,66mm。图纸上要求,堆焊面表面加工后进行着色检验,不允许有微孔,裂纹,夹渣。一、堆焊工艺的选择压力容器制造中应用堆焊技术越来越广。采用的堆焊方法有手工电弧堆焊,丝极埋弧堆焊、带极埋弧堆焊、气体保护堆焊等。从当前国外发展趋势看,带极堆焊逐渐增多,我国很     

奥-贝球铁中的残余奥氏体及其影响因素

探讨了残余奥氏体量与奥氏体化温度、等温贝氏体相变温度以及合金元素硅含量的关系。