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针对A507焊条,采用不同药皮含水量焊条、不同氮含量焊芯、有无气体保护及不同焊接操作方法进行仰焊试板焊接,并对焊缝进行解剖,对仰焊焊缝气孔产生的原因进行了分析.试验结果表明,焊条烘焙制度及焊芯中的氮不是产生气孔的直接因素,焊接过程中熔池保护不良是产生气孔的主要原因,可通过调整药皮配方及恰当的焊接操作方法避免空气中的氮气进入焊接熔池,减少焊缝中的气孔. 相似文献
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用Z408焊条对WC-20Co硬质合金与1045钢进行了焊条电弧焊,并与J422焊条对比分析了所焊接头的组织与力学性能。试验结果表明:采用J422碳钢焊条焊接WC-20Co与1045钢时,在焊缝与硬质合金界面处生成η碳化物层,焊缝组织以马氏体和共晶为主,接头结合强度仅为硬质合金母材的1/5,不适于硬质合金焊接;用Z408铸铁焊条焊接时则不产生界面η碳化物,接头结合强度达到1180 MPa,可用于WC-20Co与1045钢的焊接;但Z408焊条易在焊缝中残留夹渣,影响接头强度,焊接时应适当提高热输入;焊前450℃预热和焊后450℃保温可以防止裂纹的产生。 相似文献
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通过对A588GrB钢的焊接性分析,确定其焊前预热温度;以AP1000支撑结构为基础确定该钢的3种焊接方法;根据“等强”原则选择该钢的焊接材料,并进行相关的焊接试验,取得了如下结果:采用SMAW(焊条E7018)、SAW(焊丝/焊剂H10Mn2/SJ101)、FCAW(焊丝E71T-1)焊接A588GrB钢能够获得满意的接头质量;焊前预热可有效防止冷裂纹的产生;减少焊接热输入,能够获得良好的低温韧性冲击值;焊后消应力热处理能够有效提高焊缝和热影响区的冲击性能.试验结果为A588GrB钢的焊接奠定了基础. 相似文献
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我厂电炉产品中有一部件,其结构尺寸如下图所示。在首次焊接时,由于未对这种异种钢的接头焊接性能作分析,就以下述工艺参数施焊:焊条为φ3.2mm的A132,焊前进行150℃×1h的烘干;焊接电流为100A,交流焊机。结果,在焊后的一天之内,焊缝和40Cr母材 相似文献
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对30CrMnSiA钢中厚板进行焊接工艺对接头强度的研究。结果表明:在正火或退火状态下的30CrMnSiA钢中厚板,采用J107Cr焊条,焊条电弧焊,双角度坡口,焊接电流160~200 A,极性:直流反接,电弧电压:22~24 V,焊接速度5~12 cm/min,预热温度:300℃,层间温度:300~380℃,焊后及时进行一次中间热处理,再调质处理的焊接工艺下顺利实现了焊接成形,焊后接头无裂纹等冶金缺陷,焊缝金属组织均匀,焊接接头获得最佳性能,接头抗拉强度达到950 MPa以上。 相似文献
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介绍了采用不同焊料和在不同焊接条件下进行的X-65钢级无缝管的对接焊试验。试验表明:采用特殊的接头焊接技术焊接的X-65钢级管线,可以输送酸性油、气;采用纤维素焊条焊接的地下管线,焊接头可不进行热处理;若焊前先将接头预热,可保证焊缝的冲击韧性;采用碱性药皮焊条和焊前接头预热的施焊方法,焊接的空间管道接头热应力小。 相似文献
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某石化行业的聚丙烯装置由泰德管业科技有限公司承揽部分膨胀节的制造,设计温度为-46℃,承压接管材料选用ASME规范中推荐使用的A516-Gr.60无镍低温钢,为保证产品的低温使用性能,生产前进行了工艺评定试验,通过试验数据表明,合理制定焊接工艺,选用国产J507DR、J507焊条,严格控制焊接线能量和层间温度,获得的焊... 相似文献
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在分析SA516Gr.70钢的化学成分、力学性能和焊接性的基础上,对SA516Gr.70钢焊接接头进行了常温拉伸、弯曲和夏比冲击试验.试验结果表明,焊条电孤焊和埋弧焊采用合理的焊接工艺规范时,所得到焊缝的性能都能满足实际需要. 相似文献
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40Cr/55Si2Mn钢的焊接工艺改进 总被引:1,自引:2,他引:1
在对40Cr/55Si2Mn钢焊接性分析的基础上,进行了多种焊条和焊条组合的焊接工艺对比试验,并对焊缝和接头进行了相应的性能测试和显微组织观察。结果表明:在合适的焊接工艺条件下,用A137焊条替代A146焊条焊接40Cr/55Si2Mn钢是可行的。 相似文献
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21/4Cr-1Mo钢是在高温、高压下工作的压力容器钢种,石油精炼的反应器、热交换器等压力容器多使用21/4Cr-1Mo钢。由于临氢高压设备工作条件的苛刻,对材料和焊接接头要求很高,特别是低温韧性。以往国内对耐热钢多采用直流焊条电弧焊和直流埋弧焊,国外不少焊材制造商研制的焊接材料虽可交直流两用,但多推荐用交流焊接。为寻求提高焊缝金属韧性的途径,以21/4Cr-1Mo钢焊接为例,分别采用焊条电弧焊、埋弧焊及相应的焊接材料,用直流反接与交流两种焊接电流进行焊接,通过对焊缝金属的性能试验发现,采用直流反接和交流焊接,其化学成分、焊缝金属的抗拉强度没有明显差别,但交流焊接的焊缝金属冲击韧性较直流有明显提高。试验结果表明,这主要是由于焊缝金属的一次组织形态和多层焊再热作用使细晶区扩大,改善了焊缝韧性。 相似文献
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《热加工工艺》2017,(5)
为了解决30CrMo锻焊曲轴的焊接质量问题,研究了焊接热输入对30CrMo钢焊接接头力学性能的影响规律,并针对焊条电弧焊(SMAW)和CO_2气体保护焊(GMAW)两种方法,找出了适合的焊接热输入范围。结果表明:随着热输入的增加,采用焊条电弧焊和CO_2气体保护焊的焊接接头抗拉强度均呈现下降趋势;采用焊条电弧焊的焊缝区和热影响区冲击功先增加后减小;采用CO_2气体保护焊的焊缝区冲击功减小,而热影响区冲击功先增加后减小;采用焊条电弧焊的热影响区硬度呈下降趋势,采用CO_2气体保护焊的热影响区硬度变化较小;采用两种焊接方法的焊缝区域硬度值总体呈降低趋势。当预热温度为220℃,热输入在8~24 kJ/cm范围内,采用焊条电弧焊和CO_2气体保护焊的焊接接头抗拉强度均能满足要求;热影响区及焊缝区域硬度值均低于350HV,不易产生冷裂纹。该工艺参数范围已成功应用于某30CrMo锻焊曲轴的焊接中,焊接质量良好,满足质量要求。 相似文献
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在某还原铁项目中,冷却窑的轮带和筒体采用焊接连接,筒体材质为20g,轮带材质为ZG35SiMn。通过分析两种材料的可焊性可知,ZG35SiMn可焊性较差,20g可焊性较好。为避免焊接裂纹的产生,在两种被焊金属之间加入过渡层,首先采用A402焊条在轮带上施焊,然后用A507焊条将筒体和A402焊成一体,焊接方法采用短道焊。实践证明,采取这种工艺方法取得了良好效果。 相似文献
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对16Mn钢端盖与27SiMn钢床体之间的焊接进行了论述。在详细分析的基础上,采用焊前预热、低氢焊条和焊后保温等措施,成功地对端盖与床体进行了焊接。 相似文献
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消除大型厚工件焊接热应力的简易方法 总被引:1,自引:0,他引:1
减温器管板和钢管束长期工作在频繁变化的温度中,交变压力很大,造成管板焊缝处经常开裂,管束泄漏.采用合理的焊接工艺,如结507焊条、烘干焊条、焊前预热(预热温度150℃~200℃)、焊后回火处理(600℃~650℃),能有效消除焊缝热应力,缩短维修时间,增加设备运行生产时间,提高企业经济效益. 相似文献