变形和微合金化对铌基合金组织和热强性能的影响

铌基合金的特征是高的热强性，可用作在1200℃或更高温度下工作的部件．含有高于15％强化元素（钨和铜）的合金，其缺点是塑性低．在铸态下含有20％钼的铌合金相对延伸率约为1％．多次变形和随后再结晶退火可以提高合金的塑性，同时，很多研究证明，对难变形和脆性材料合金化，用少量表面活性元素提高它们的塑性性能也是有效的．Nb－20％Mo合金样品变形次数和退火温度对晶粒平均尺寸、部分再结晶范围和相对延伸率影响的研究结果如下表所承．经两次电子束熔炼和随后真空电弧熔炼的Nb－20％MO合金铸锭，在1650℃～1750℃高温条件下第一次技…     

微合金化钢热送热装过程组织演变研究

通过实验室模拟微合金化含Ti钢连铸坯热送热装过程,并利用光学显微镜观察了室温条件下不同热履历试样的显微组织,分析了热送热装连铸坯组织演变的规律和特点。结果表明,700℃左右是不同热送温度的一个分界线,700℃以下热送试样均会发生奥氏体分解相变;700℃以上试样的高温组织为奥氏体,且奥氏体晶粒的大小基本相同;700℃以上热送热装试样的晶粒度较700℃以下粗大;不同的热送温度导致热处理室温显微组织有极大的差别,热送温度越高,二次奥氏体化过程越容易;热送温度越低,相变过程比较复杂;在700℃热送是较为合理的,可以尝试在750℃进行热送实践。     

微合金化2000 MPa热成形钢的析出相热力学计算与强韧性

通过热力学计算软件Thermo-Calc计算了2000 MPa热成形钢的平衡相图、各相的析出温度、相中的元素含量、碳化物在不同温度下的长大规律以及不同Nb、V含量对其碳化物析出温度和析出量的影响规律。选定特定成分,利用50 kg真空炉进行了熔炼,并进行热轧和冷轧,利用平板模具淬火的方式模拟热成形工艺并进行了力学性能检测和三点弯曲性能检测。利用场发射扫描电镜和EBSD对组织进行了表征。结果表明,Nb、V微合金化2000 MPa热成形钢中的碳化物主要有NbC和VC,析出温度分别在1150 ℃以上及880 ℃以上,且其析出温度分别随着Nb和V含量的升高而升高。平板模具淬火后热成形钢板的抗拉强度超过2000 MPa,伸长率超过8%,拉伸断口为韧性断口,且三点弯曲角度超过66°。SEM和EBSD的结果表明,马氏体组织由马氏体束(packet)、马氏体块(block)和马氏体板条(lath)组成,原奥氏体晶粒约为10 μm,且马氏体块的尺寸<5 μm,马氏体块内部由马氏体板条组成,马氏体板条间为不连续的小角度晶界,晶界的取向差大部分小于5°。细小的原奥氏体晶粒和马氏体块组织是微合金化2000 MPa热成形钢具有高强度、高塑韧性的主要原因。     

GCr15钢超塑表面合金化层组织的研究

用扫描电镜，Ｘ射线衍射仪、Ｘ射线能谱仪和透射电镜研究了ＧＣｒ１５钢表面在超塑变形过程中Ｎｉ、Ｃｒ合金化形成的组织结构。结果表明，合金化白亮层由α－Ｆｅ、γ、Ｎｉ２Ｆｅ、（Ｆｅ，Ｃｒ）７Ｃ３等组成，白亮层具有很高的硬度。     

N^＋注入提高GCr15钢抗接触疲劳性能研究

采用离子注入技术对GCr15轴承钢进行氮离子注入 ,用JP 5 2接触疲劳试验机考察了氮离子注入后GCr15钢的抗接触疲劳性能 ;用SEM、TEM、AES、XPS等现代测试技术考察了改性层的相组成及改性机理。结果表明 ,离子注入引起注入层显微硬度提高 ,表面残留压应力增大 ,表面粗糙度降低 ,以及注入层形成了大量细小弥散分布的硬质析出相ε Fe2 3 N等 ,使材料的抗接触疲劳性能大大提高。通过正交实验发现 ,氮离子注入对GCr15钢抗接触疲劳性能的改善程度与注入能量、注入剂量不成正比 ,而是有一最佳值 ,在本实验条件下最佳注入参数为 :注入能量 10 0keV、注入剂量 4× 10 1 7ions cm2 。     

新型Fe-Cr-Mo-V系热强耐蚀钢的热处理工艺

新型Fe-Cr-Mo-V系热强耐蚀钢是一种新开发的具有高硬度,红硬性和一定耐腐蚀性的特种钢材.通过对淬火和回火试样的微观组织观察和硬度测试,研究了该钢种的热处理工艺.结果表明,该钢种的最佳热处理工艺为1 120℃水淬,560℃回火2 h,经该工艺处理后材料的拉伸强度为1 607 MPa、冲击功为8.2J、断面收缩率为30.56%,伸长率为4.4%.     

锅炉及电站用大直径热强管的研制

介绍了用周期式轧管机组轧制Ｓｔ４５．８／Ⅲ、１３ＣｒＭｏ４４、１０ｒＭｏ９１０等钢种的高压锅炉管及电站用热强管生产工艺。钢管的常温力学性能、高温力学性能及工艺性能全部达到了德国ＤＩＮ１７１７５—７９标准的要求。     

高强度无间隙原子钢板的热模拟实验研究

本文用热模拟的实验方法系统研究了热变形条件下高强度无间隙原子钢板(亦称高强IF钢) 的力学行为, 利用热膨胀法揭示了高强IF钢在热轧时的相变规律, 从而为高强IF钢的热轧工艺制定提供了理论依据     

15CrMo钢在稠油热采注蒸汽管道上的应用

与20G钢相比，15CrMo钢具有较好的力学性能和可焊性，在350－400℃也具有较高的持久强度和蠕变能力。用15CrMo钢替换原用20G钢管制作的稠油热采注蒸汽管道和炉管，其腐蚀速率低，使用寿命长，有良好的应用前景和推广价值。     

回火温度对Cr-Mo-V系高强度钢力学性能的影响

回火温度对Cr-Mo-V系高强度钢力学性能的影响并非单调变化，在低于500℃时，随着回火温度的升高，实验钢的硬度，强度和应变硬化指数降低，塑性和韧性提高，在500-630℃的温度范围内，由于二次硬化效应，实验钢的硬度，强度和韧性变化不大，对单轴拉伸实验过程的能量分析表明，在450℃附近回火时有一能量低谷，而在585℃附近回火时有一能量高峰。在单轴拉伸状态下，断裂受裂纹扩展控制。     

不同镀层的30CrMnSiA高强钢-TA15钛合金电偶腐蚀行为

研究了3.5%NaCl溶液中,镀镍、镀镉钝化、镀锌钝化处理后的高强钢30CrMnSiA与TA15钛合金偶接后的电偶腐蚀行为.试验发现相比于镀镉钝化和镀锌钝化处理,镀镍处理的30CrMnSiA-TA15电偶对电偶腐蚀反应的驱动力最小,电偶电位最正,电偶电流密度最小,耐电偶腐蚀性能最好.采用扫描电镜观察电偶腐蚀后各种镀层的形貌,结果发现:镀镍层腐蚀形态为点蚀,镀镉钝化层会形成微裂纹,镀锌钝化层腐蚀局部呈片状,层层剥落.     

GCr15钢旋转弯曲超长寿命疲劳性能分析

轴承钢GCr15旋转弯曲超长寿命疲劳实验获得的应力-寿命(S-N)曲线数据分散性较大且呈连续下降趋势,不能用台阶下降的S-N曲线描述.断口分析表明,在高应力幅区疲劳破坏主要起始于试样表面的加工划痕或夹杂物;随着应力幅的降低,疲劳破坏主要起始于试样内部的夹杂物.内部破坏均带有鱼眼特征,大部分的内部夹杂物周围带有颗粒亮区(GBF区).夹杂物尺寸的较大分散程度和小尺寸夹杂物的簇集是引起GCr15钢疲劳寿命分散性较大的因素.使用推定的GBF区成长率能够定量分析夹杂物尺寸对疲劳寿命分散程度的影响.     

不锈钢管喷丸加工后的耐水蒸气氧化特性

火力发电锅炉过热器和再热器使用的SUS321HTB等18—8系不锈钢管内表面易生成氧化铁皮。对钢管的内表面施行喷丸加工处理，可有效地抑制氧化铁皮的生成。     

45CrNiMoV低合金高强钢在氯化物溶液中闭塞区化学状态的研究

采用模拟闭塞电池研究45CrNiMoV低合金高强钢在NaCl溶液中闭塞区内化学状态的变化.     

高强度耐候钢焊接性分析与研究

通过对高强度耐候钢焊接性分析，采用与之匹配的焊接材料，对高强度耐候钢与不同钢种间焊接接头进行低温抗裂性、力学性能、耐大气腐蚀性能和焊接工艺性等进行试验，并对焊接接头金相组织进行分析，提出了高强度耐候钢焊接工艺及适宜的焊接材料。     

X70管线钢电化学充氢后的力学行为研究

应用拉伸试验和慢拉伸试验，研究X70管线钢电化学充氢后材料拉伸性能的变化．结果表明：电化学充氢对X70管线钢的强度没有显著的影响，主要降低了材料的塑性，从而降低了材料的断裂延性和断裂强度．在静态电化学充氢条件下，材料的塑性随充氢时间的增加，依次降低．在慢拉伸条件下，动态电化学充氢显著降低材料的塑性．断口分析表明：静态电化学充氢后的断口以韧窝为主要特征，但韧窝直径变小；慢拉伸的动态电化学充氢断口出现准解理断裂．