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我矿KJ2×2.5×1.2D提升机的一个制动支轮更换后不到260天,与筒壳联接处的轮缘在筒壳对合处沿圆周开裂约1m长,裂纹穿透轮缘体,如图1所示。裂纹处轮缘的厚度比图纸要求的厚度(δ=30mm)少6~8mm不等。本文拟从支轮的受力和铸造质量进行探讨。 相似文献
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1989年10月,我矿对KJ2×2.5-1.2绞车滚筒裂纹进行了处理,效果比较理想,运转声音正常。现将该绞车滚筒裂纹的产生及处理方法介绍如下。 1.裂纹产生的原因我矿KJ2×2.5-1.2绞车,自1978年投入使用不久,即出现了裂纹,后在筒壳内部加一支环,一直使用至今。但随着提升次数的增加,裂纹又呈现向前延伸的趋势,给安全生产构成了极大的威胁。经过现场的反复观察,认为产生裂纹的主要原因是由于装配 相似文献
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<正> 掌握提升机卷筒筒壳应力分析方法,恰当地分析筒壳的应力状态,了解其应力水平,是正确处理大型卷筒开裂故障的先决条件。下面仪就筒壳应力分析的解析法作简要的介绍,供有关同志参考。一、筒壳外载荷卷筒一般由三部分组成,即筒壳、支轮和支环,如图1所示。筒壳是卷筒最基本和 相似文献
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矿井提升机卷筒开裂的改造 总被引:1,自引:1,他引:0
苏制BM型、仿苏KJ型2~3m及щп4m、5m矿井提升机在我国老矿区目前仍有广泛的应用,这些产品为州牛代工60牛代厂品,由于经过长期运转,大多数出现了卷筒开裂、开焊的现象,有的甚至严重影响了安全生产和产量,为了在新条件下继续发挥这些老设备的作用,如何根据具体条件和使用要求查行局部的改造,是老矿山普遍关心的问题。1卷筒的结构特点这些矿井提升机的卷筒结构属于薄壳刚支结构.如图1、2所示。其特点为:(1)简壳较薄,抗疲劳强度不足:(2)卷筒内部一般设有支环;(3)支轮刚度较九州卷筒上设有木村。2券商损坏特点1简壳开裂,… 相似文献
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用塑料衬板及聚氨酯充填法处理提升机钢卷筒开裂变形 总被引:1,自引:1,他引:0
1问题的提出 徐州矿务集团公司董庄煤矿主井提升机型号为XKJ2×3.5-1.7B,卷筒原采用木质衬板,提升绳双层缠绕。 1989年 12月改造为带机制螺旋绳槽的钢卷筒,仍为双层缠绕。 1992年 2月发现筒壳多处开裂,开裂的位置都是从过渡块起第9~11圈卷筒两对口处向两边沿周向延伸。分析其原因:一是经常超载运行,使最大静张力和静张力差均达到绞车的极限值;二是由于提升高度较大,钢丝绳必须采用双层缠绕,造成筒壳受压缩应力较大,为了维持绞车的正常运行,曾多次在裂纹的端头采用钻截止孔的方法,未能得到有效控制… 相似文献
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用弹性基础梁力学公式求圆板支轮筒壳制动端挡绳板与支轮两种不同位置时筒壳弯矩,非制动端筒壳的弯矩,得出了一组理论公式,用这组公式计算的结果与有限元方法计算的结果接近。文中对影响支轮处弯矩的因素进行了讨论。 相似文献
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目前我国较多老矿区使用的KJ型提升机(含苏制BM到提升机)普遍产生卷筒简壳严重变形开裂现象。我矿原副并提升机也曾多次产生卷筒连接铆钉断裂,简壳开裂,严重影响设备正常运行。本文就该型老产品卷筒损坏的基本原因及其处理方法加以分析。一、简壳损坏形式从调查结果看,简亮极坏大体可归纳为以下七种形式:1.沿街壳圆周方向局部开裂(占多数);2.沿街壳的法兰盘或支环处局部开裂(占多数);3沿焊缝开裂或开焊(一般);4.沿街壳上铆钉孔周围开裂(一般);5.铆钉剪断(占多数);6.沿简壳轴承方向开裂(占少数);7.其它形式… 相似文献
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关于缠绕筒壳的强度问题,文献[1]曾经作了较全面的分析.它把筒壳模拟成弹性基础梁,得出了一系列较为简单的近似计算公式。由于筒壳长度的限制,特别是在有支环的情况下,要想进行细致一些的研究,就需要用壳体的弹性理论来分析。文献[2]就是以壳体弹性理论为基础,导出了一系列计算公式.在带支环的缠绕筒壳中,由于计算比较复杂,文献[2]曾作了如下两个假定:(1)筒壳在支环处其母线的切线恒与筒壳轴线平行,也就是说,筒壳受载后其支环只有径向的缩小,没有以周线为轴的转动:(2)在支环附近筒壳的剪力是和长筒壳受径向负荷的剪力相同的。本文在放弃上述两个假定的基础上, 相似文献
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六、缠绕式矿井提升机卷筒结构的改进 (二)支轮结构的改进支轮结构的改进涉及到筒壳与支轮的连接形式问题和支轮本身的结构问题。 1.筒壳与支轮的连接形式筒壳与支轮的连接形式直接影响到连接处 相似文献
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万肖涛 《有色金属(矿山部分)》1989,(4):27-29
从JKA型3米矿井提升机卷筒筒壳开裂的实例,分析提升机卷筒筒壳失效是疲劳破坏性质,它主要取决于作用载荷大小及循环总次数。并针对性采取改进筒壳两半组合结构为整体结构,取得一定效果,此方法在现场修复筒壳开裂是可行的。 相似文献
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我矿副井绞车为双滚筒单绳缠绕式绞车,其筒壳由两个半圆弧形板经铆接和焊接而成,筒壳内有两个加强环。该绞车在运行时曾发出挤压声,且日渐增大。经检查,发现筒壳的焊缝部分开焊。通过对筒壳受力情况的分析,发现这是由于筒壳的焊缝承受的应力较大,在外载荷作用下,形成细的裂纹,裂纹随着应力循环次数的增多而继续扩大,且由于应力不断交替变化,裂纹两边时而张开,时而压紧,彼此摩擦和挤压,从而形成挤压声。修复焊缝时需先用气割将原焊缝全部清除,使之形成U型坡口,并用手砂轮清理坡口处的杂渣,直至露出金属光泽。焊缝分三层,第一层从全段焊缝中… 相似文献
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矿井提升机卷筒是提升机的主要承载部件,国内使用期限达十年以上的国产或苏制提升机80%发现了卷筒开裂、筒壳塌陷以及联接螺钉剪断等现象。武汉钢铁学院矿机教研室王明道同志尝试用有限单元法对提升机卷筒进行计算获得初步成功。整个计算采用上海交通大学所编“轴对称壳体有限单体法程序”。单元划分包括了筒壳、支轮、闸盘和挡绳板。共划分为100个单元和101个节点。钢丝绳在卷筒上缠满两层,将钢丝绳对卷筒的作用看成为通过木衬传递给筒壳的均布压力。最后阶段的计算 相似文献
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1983年9月我们接受了开滦荆各庄矿主井卷筒的检修任务。该卷筒外径3970mm,总长3900mm,筒壳设计壁厚15mm(绳沟底部厚度),卷筒为焊接结构具有刚性支轮和支环。由于工艺原因,筒壳局部强度低,稳定性差,长期承受轴向弯曲、挤压等变载荷,造成筒壳塌陷变形。卷筒检修的具体内容是:气割切除筒壳内侧加固筋板20块;250×1600mm塌陷筒壳整形;在卷筒内加焊三道T形断面支环,并在变形截面焊加固辐板。 相似文献
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本文论述了以六块弧形板焊接组成加固卷筒的筒壳,取代原来采用的局部加工方法,解决了提升机支环开裂的问题,取得了节支、省时的好效果。 相似文献
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四、缠绕式矿井提升机卷筒筒壳强度分析缠绕式矿井提升机卷筒筒壳的强度分析包括二个部分,即筒壳自由段的变形和应力分析、支轮和支环处筒壳的受力分析。 (一)简壳自由段的变形和应力分析当筒壳自由段的长度满足式(21)时,筒壳的自由段可视为无限长弹性基础梁,如图16所示。 相似文献
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七、筒壳强度计算例题例题一试计算现有KJ2×3×1.5型矿井提升机在单层、双层和三层缠绕时,筒壳自由段的压缩应力。已知: 钢丝绳最大静拉力 S=10000公斤钢丝绳直径 d_K=37毫米钢丝绳所有钢丝的横截面积 F_K=516毫米~2 钢丝绳的弹性模数 E_K=1×10~6公斤/厘米~2 筒壳材质 A_3F 筒壳的弹性模数 E=2×10~6公斤/厘米~2 筒壳厚度δ=18毫米 相似文献