原料气压缩机4级缸活塞杆断裂原因分析

通过对某燃气有限公司原料机4级缸活塞杆断口表面及夹杂物检查、金相组织及硬度测试、力学性能测试、化学成分分析等技术检测手段进行一系列的原因分析,初步认定为送检活塞杆断口为疲劳断裂,疲劳源位于活塞杆淬硬层表面;实验数据显示,送检活塞杆的淬硬层硬度、基体硬度、基体抗拉强度均低于标准值要求,基体屈服强度仅处于标准值下限,致使活...     

往复压缩机四级活塞杆断裂原因分析

1基本情况我公司二氧化碳压缩机由四川大川压缩机有限责任公司设计和制造,为六列对称平衡M型（6M40-367／81）往复式压缩机,五级压缩,一列一缸设计,气缸为双作用气缸。其中一级为2个相同的气缸,各占一列,二、三、四、五级各1个缸,各占一列,三、四、五级为无油润滑。     

6M25-160/320型压缩机曲轴断裂修复方法

1曲轴断裂情况与修复方案 2009年2月某公司1台6M25—160／320型氮氢气压缩机曲轴断裂,笔者参与了该压缩机曲轴修复方法的制定和修复全过程。     

4M16-57/320型氮氢气压缩机技术改造

介绍了将老式结构的4M16-57/320型氮氢气压缩机,经过技术改造,使其由"顺级差"式,改为目前发达国家流行的"倒级差"式的新机型。对原压缩机的运行状况进行了技术分析,确定了需改造的内容和措施,使压缩机改造后,提高输气量,降低功耗,使用寿命得到提高,泄漏率、维修率得到降低。     

压缩机活塞杆断裂原因分析及解决措施

1存在问题河北景化公司是湖北宜化集团下属企业,年氨醇产能为250kt,有3台6M25-185/314D型压缩机,自2001年投运至2009年期间,活塞杆频繁断裂(断裂位置多数为活塞杆的十字头连接螺纹处,以一段、二段和六段最多),其中3次曾将缸     

压缩机活塞杆断裂原因分析及解决措施

本文针对压缩机活塞杆的断裂原因,分析了其活塞杆的材料组成成分、宏观断口的观察、微观断口的观察、力学的性能和金相显微观察等相关方面,得出压缩机活塞杆的断裂原因是疲劳断裂,即当活塞碎裂后,受到驱动力的挤压,导致弯曲变形,最终形成断裂。     

4M20—75/320型压缩机的使用情况

4M20—75/320型氮氢气压缩机系沈阳气体压缩机厂引进国外技术、向小氮肥厂推出的最新产品。在该厂投运二年多,显示出运转率高、自动化水平高、振动小、噪声低、经济效益好等优点。文章对该机所采用的最新技术措施;技术经济效果等进行了介绍;还总结了不足之处。     

4M45型压缩机缸头螺栓断裂的原因及预防措施

分析了 4M45-1 9/ 1 7-32 0型压缩机缸头螺栓断裂的原因 ,提出了预防措施     

4M8（1）—30／320型氢氮压缩机技术改造

１４Ｍ８（１）－３０／３２０型压缩机现状我厂是生产化肥的老企业,现有４Ｍ８（３）－３６／３２０型机６台,４Ｍ８（１）－３０／３２０型机４台,由于该机型气缸布局方面的缺陷（如图１）,加之已运行２０多年,设备老化,使该机实际性能下降,具体体现在以下几方面...     

4M45压缩机缸头螺栓断裂原因分析及处理

1　压缩机主要技术参数兖矿集团鲁南化肥厂二氮肥合成车间有 3台4Ｍ45 1 9/1 7 32 0型氮氢压缩机 ,该压缩机为Ｍ型排列的对称平衡型压缩机 ,四缸、四列、四级压缩 ,电机转子为分离式与曲轴直连 ,由沈阳气体压缩机厂引进德国博尔格齐公司的专有技术制造 ,是目前较为先进的新型压缩机。压缩机转速 :30 0ｒ/ｍｉｎ ,轴功率 2 4 5 0ｋＷ ,行程 40 0ｍｍ ;电机型号 :ＴＫ2 5 0 0 2 0 /2 60 0 ,转速 30 0ｒ/ｍｉｎ ,功率 2 5 0 0ｋＷ ;传动方式 :直连 ;吸入流量 :1 9ｍ3/ｍｉｎ ;气量调节范围 :1 0 0 %、85 % ;主机重量 :5 0 5 4 7ｋｇ ;压缩机…     

4M12-123/32型氮气压缩机改造

由于老式4M12-123/32型氮气压缩机年代久远,排气效率低,排气温度过高等潜在弊端,已经不能很好满足正常生产需要.介绍了该型号压缩机的技术改造,通过方案对比,择优选取,在保留原主电机和机身、曲轴、中体等主要部件前提下,将原三级压缩改造为四级压缩,使压缩机排气量大大提高,同时明显降低了排气温度和活塞阻力,从而使压缩机运行趋于平稳,为现代化企业长周期运行提供了有力保障.     

6M25-185／31．4A压缩机活塞杆改造

6M25—185／31．4A氢氮压缩机一、二、六段活塞杆断裂。论述断裂原因及解决改造方法。     

3D22(Ⅱ)-14.5/14-320氮氢气压缩机平衡铁断裂原因分析及防治

前言我公司合成氨一厂合成车间1#氮氢气压缩机[型号3D22（Ⅱ）-14．5／14-320]曾发生过三段平衡铁键槽处断裂的事故，造成2根M30×240固定螺栓折断，平衡铁撞坏三段中体下滑道，打碎三段曲轴箱上盖并飞出，引起爆炸，炸毁一、二、三段中体有机玻璃盖板，造成直接经济损失数万元。[第一段]     

4M型氧气压缩机气缸抬头原因剖析

我厂4M12-59/44氧气压缩机,系卧式无油润滑活塞式压缩机。气量59m~3/min,二级缸入口压力2940～4900Pa,终压4.4MPa。该设备是上海第三压缩机厂的产品。在安装试车过程中,发现一级缸出口侧出现严重气缸振动、抬头现象。     

4M12－11．55／15－320压缩机十字头与活塞杆连结改造

４Ｍ１２－１１．５５／１５－３２０压缩机十字头与活塞杆连结改造杨显庸，张国华（辽宁省盘山县盘锦化肥厂辽宁省盘山县１２４０２２）我厂共有三台４Ｍ１２－１１．５５／１５－３２０氮氢气压缩机，此产品系沈阳气体压缩机厂１９７０年产品。该机投入生产后，曾经出现...     

HLH 814-1型离心压缩机转子断裂原因分析

通过对压缩机第三级转子断轴的分析和计算,找到了断轴的原因,提出了防止故障发生的措施。     

防止4M8（3A）氢氮气压缩机三、四段活塞杆易断改造措施

1 存在问题 山西永济中农化工有限公司改产尿素后,4M8（3A）氢氮气压缩机三段CO2气体需送至脱碳工段,造成三、四段负荷大,活塞杆容易断。以3#4M8（3A）氢氮气压缩机为例,三段活塞杆使用寿命一般只有10d左右,其中最短1次仅5d。     

非化学配比对Mg_((1-3χ))Al_((2-2χ))O_4 尖晶石透明陶瓷显微结构的影响

本研究通过真空烧结和热等静压两步烧结制备了一系列的镁铝尖晶石透明陶瓷.我们利用XRD对粉体和陶瓷的物相成分进行了实验分析,并发现配比为0≤χ≤0.20 的Mg_((1-3χ))Al_((2-2χ))O_4 粉体具有单一的尖晶石成分.SEM 观察发现陶瓷主晶相边界上有利于增韧陶瓷的氧化铝晶粒.通过氧化铝颗粒的透过率和增韧效果的综合考虑,在较小的光损失条件下,采用配比χ为1.4的Mg_((1-3χ))Al_((2-2χ))O_4 粉体制备的陶瓷的显微结构将会最有利于陶瓷的强韧化.