新型马氏体钢冲击磨料磨损性能及磨损机制的研究

在MLD-10型冲击磨料磨损试验机上研究了1．5J冲击能量下ADVANS450W和ADVANS600W两种马氏体钢的冲击磨料磨损性能。采用IAS8．0软件定量计算了磨损面SEM图像中各种形貌的面积，每种形貌的面积大小直接反映相应磨损机制在磨损过程中所起作用的大小。结果表明，ADVANS450W钢和ADVANS600W钢在1．5J冲击能量下的磨料磨损性能均优于ZGMn13钢；两种钢的磨损机制均为磨料嵌入、塑变疲劳和犁削，且均以犁削为主；随着材料硬度的提高，磨料嵌入和塑变疲劳减少，犁削增加。     

马氏体钢耐磨性与亚表层硬度分布的关系

选用２０Ｃｒ，４０ＣｒＳｉ，６０Ｍｎ，Ｔ８和Ｔ１０钢，通过热处理获得不同固溶碳量马氏体，研究在静载三体磨粒磨损后，上述五种钢耐磨性与其亚表层硬度分布的关系，结果表明，马氏体钢耐磨性与亚表层硬度分布的关系与共马氏体固溶碳量有关。     

二次碳化物对马氏体钢三体磨料磨损性能的影响

在低速，碾磨式三体磨损系统中，使用不同粒度的石英砂及玻璃砂磨料，研究了马氏体钢中二次碳化和对其磨损特性的影响。研究结果表明：弥散分布的二次碳化物虽然可增加钢的的硬度，但由于“尺寸效应”不能提高钢的切削磨损抗力，而有利于其塑变疲劳磨损抗力的改善。二次碳化物对马氏体钢三体磨损特性的影响是随磨料硬度，磨粒尺寸等系统参数的变化而变化的。     

DGJW40钢结硬质合金的摩擦磨损研究

对采用新工艺制成的ＷＣ钢结硬质合金（ＤＧＪＷ４０）经不同工艺淬火后回火,并进行了组织分析、摩擦表面的微观分析和磨损特性研究。结果表明：试验合金的员与硬质相剥落有关;经１１５０℃加热淬火的合金组织较为理想,回火后具有较高的耐磨性。     

抗蠕变马氏体钢

碳化钛颗粒的均匀弥散分布可以提高高温蠕变强度，而更高的抗蠕变性能可以使管壁更薄，这就是新钢种中析出细的碳化钛颗粒的作用。     

低碳马氏体高强度螺栓用钢的研制

低碳马氏体（板条马氏体）钢，以其高强度、高塑韧性和低的缺口（裂纹）敏感性得到了广泛的研究和应用[1]。多年来，太原钢铁公司已为汽车、标准件行业，开发了一系列的低碳马氏体紧固件用钢。如：ML15MnVB、ML20MnVB、ML15MnB、ML15Mn等。用其制做8．8级、9．8级、10．9级高强度螺栓取得了良好的使用效果。MMOMnVB是为一汽“奥迪”轿车发动机缸盖、连杆、主轴承等9．8级、10．9级高强度螺栓配套的国产化用钢，1995年通过冶金部的鉴定，现已基本替代进口，获得了显著的社会经济效益。用该钢种制做高强度螺栓比用中碳合金钢（40Cr…     

马氏体时效钢和低碳马氏体钢的组织及其机械性能

当今，采用节约合金的03Cr11Ni10Mo2Ti（з-П678型）的马氏体时效钢（MCC）制造大型的零件和强度达1000—1400MPa重要用途的结构。为保证这样高的强度，规定该钢种（MCC）的回火温度（500～560℃）要比具有最大强度时的回火温度高40～60℃。在回火状态该钢种（MCC）的组织是无碳的马氏体团和Ni，Ti、Fe2Mo等金属间化合物的弥散析出物组成。这种组织在规定的强度水平下能保证高的冲击韧性值和高的抗裂性。     

薄板坯连铸连轧低合金耐磨钢磨料磨损特性

 研制了30CrMo,50CrV4两种牌号的薄板坯连铸连轧低合金耐磨钢板,对试验钢板进行淬火和低温回火热处理,并且与传统热轧工艺生产的热轧态的45,16Mn,Q235钢对比进行低应力磨料磨损试验,研究其磨损特性。结果表明,淬火低温回火态薄板坯连铸连轧30CrMo,50CrV4钢的相对耐磨性都达到了热轧Q235钢的1.6倍以上。在低应力磨料磨损下,显微切削机制为主要磨损机制,淬火回火态薄板坯连铸连轧低合金耐磨钢具有高硬度因而具有较好的耐磨性能,并在试验钢板硬度高于450HBW以后相对耐磨性明显提高。对比两种牌号的薄板坯连铸连轧低合金耐磨钢的显微组织、硬度、韧性及耐磨性能,30CrMo钢的综合性能较好。50CrV4钢耐磨性能较好,但其冲击韧性较低。     

关于低碳马氏体钢强化及其应用的探讨

采用低碳钢强烈淬火工艺代替中碳钢及中碳合金钢的调质处理引起了热处理界的高度重视，这面工艺越来越广泛地应用到生产实际中。实详细地介绍了低碳钢和低碳合金钢强化热处理的特点及有关工艺参数。     

一种高强度马氏体耐磨钢

机械零件的磨损失效不仅造成大量的资源浪费,还给企业造成了巨大的经济损失。根据耐磨钢的性能要求,参考国内外有关资料设计了两种不同强度等级的马氏体耐磨钢。在实验室采用多道次变形工艺对设计钢种进行控制轧制和控制冷却,获得了单一细化的马氏体组织,为实际生产提供了技术参考。     

低,中碳合金钢中的马氏体与贝氏体形态

低，中碳合金钢中的马氏体除局部区域因成分偏析呈孪晶亚结构外，主要是位错亚结构外，主要是位错亚结构的板条马氏体。低碳合金钢的中温转变组织主要有三类，即粒状组织，上贝氏体和下贝低体。其中上贝氏体又分为粒状贝氏体，准上贝氏体和曲型上贝氏体；下贝氏又有准下贝氏，变态下贝氏体和典型下贝氏体。中碳合金钢的中温转变组织只有上，下贝氏体。其中上贝氏体又分为准上贝氏体和典型上贝氏体，而下贝氏体则包括准下贝氏体，...     

异质焊接接头马氏体淬硬层的消除研究

对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ和１０ＣｒＭｏ９１０钢的焊接进行了试验研究，探讨了不同焊接材料与工艺对接头组织的影响及消除异质接头Ｍ淬硬组织的有效方法。     

珠光体型低铬铸铁冲击疲劳抗力及冲击磨损性能

研究了碳，铬含量对珠光体基体低铬铸铁冲击疲劳抗力及冲击磨损性能的影响，结果表明，碳含量在２．３７％￣２．６９％时低铬铸铁可获得较高的冲击疲劳抗力及以石英砂为磨料的较好冲击损耐磨性，碳含量变化时，低铬铸铁的冲击疲劳抗力及冲击麻损耐磨性与其相对韧性之间存在良好的一致性；铬含量的增加可改善低铬铸铁的综合性能。     

粉末冶金马氏体不锈钢材料的研制

在对含碳1%的Cr14MoMnSi马氏体不锈钢材料的粉末冶金工艺研究中,分析烧结温度对密度和硬度的影响。结果表明:该材料有比粉末冶金440C马氏体不锈钢更为宽范的烧结温度;有很高的烧结密度和淬火硬度。该材料合适的粉末冶金工艺为:成形密度5.8～6.0g/cm3;真空烧结温度1235～1255℃,保温时间2h;淬火温度1050℃,冷却介质氮气。烧结态相对密度可达98.6%;淬火硬度54～58HRC。     

SWRH82B钢盘条心部马氏体异常组织分析

针对宣钢生产的SWRH82B盘条,下游用户在拉拔过程中断丝率高的问题。对易断试样进行金相组织、显微硬度、电子探针显微成分分析,认为连铸坯中心Cr、Mn偏析是导致线材心部产生马氏体的主要原因,心部马氏体组织是线材拉拔过程中产生尖杯状断裂的原因之一,从化学成分和生产工艺方面分析了线材心部产生马氏体的原因,提出了相应的改进措施。     

38Si2Mn2Mo试验钢的贝氏体、马氏体组织

采用透射电镜研究了３８Ｓｉ２Ｍｎ２Ｍｏ钢的组织结构,并讨论了各种组织的形式机制。试验结果表明,其正火组织由无碳化物下贝氏体、板条马氏体及少量残余奥氏体组成;淬火组织是典型的板条马氏体和少量片状马氏体,板条间有残余奥氏体薄膜;３２０℃等温组织以下贝氏体为主,带有少量马氏体和残余奥氏体。正火和等温后的拉伸性能达到了超高强度的水平。     

1C－1．5Cr钢等温马氏体的TEM观察及其对残余奥氏体的影响

１Ｃ－１．５Ｃｒ钢奥氏体化后在稍低于Ｍｓ点的热浴中等温，可获得较常规工艺更多的残余奥氏体组织。随等温时间延长，因等温马氏体的生成，使室温组织中残余奥氏体量相应增加，当等温进入下贝氏体转变区后，由于下贝氏体的形成降低了奥氏体的稳定性，使残余奥氏体量又趋下降。通过ＴＥＭ观察表明，等温马氏体形成时，将优先以原马氏体片共格长大的方式进行。     

马氏体气阀钢冷加工工艺探讨

对目前马氏体气阀钢磨光棒材的冷加工生产工艺进行了分析,比较了钢种、温度、设备对马氏体气阀钢冷拔的影响,提出了未来马氏体气阀钢磨光棒材交货状态和检测手段的发展方向.     

低碳马氏体型高强度高韧性非调质钢的组织和性能

研究了淬火，回火工艺对低碳马氏体型高强度高韧性非调质钢的组织和性能的影响，结果表明，试验钢加热至950℃水淬，在100－200℃出水后于200℃回火120min,抗拉强度ρ达到1197－1273MPa,延伸率δ5达到11％－13％，其抗拉强度和延伸率随试件水淬时出水温度的降低而升高。