海上油田注水处理用粘土防膨剂的室内筛选

针对海上油田储层特点筛选粘土防膨剂,对控制储层水敏伤害和保障整个油田的持续高效开发有非常重要的意义。综合多种防膨剂评价方法的优点,采用静态与动态相结合的实验评价方法,筛选了适用于海上某油田注水开发的粘土防膨剂。优选出质量分数为l%的FP-3A粘土防膨剂,静态评价离心法其防膨率为79.1%,X-射线衍射法防膨率为54.6%,膨胀仪法防膨率为80.7%,岩心线性膨胀率为0.73%,每100g静态吸附量0.29g;动态评价渗透率保留率大于70%,最佳注入质量分数为0.5%～1.0%,且渗透率波动范围小,防膨效果稳定且作用时间长,适于海上某油田注水开发应用。     

低渗透强水敏储层防膨剂的筛选方法——以大港油田张东地区沙三段为例

低渗透强水敏储层具有喉道细小和地层微粒易分散运移的特点。对这类储层进行注水开发时，处理剂的选择要求较常规储层高。针对上述特点，提出了适合这类储层防膨剂的筛选方法，即静态与动态相结合的实验评价方法，静态主要评价防膨剂的防膨率，动态主要评价防膨剂的稳定性与持久性。以大港油田张东地区沙三段低渗透强水敏储层防膨剂筛选为例，说明了静态与动态相结合实验评价方法的操作流程，同时运用该方法从6种现有防膨剂中优选出FP-1用于该区注水开发。对于质量分数为1％的FP-1防膨剂，静态评价离心法防膨率为85％，X-射线衍射法防膨率为53．2％，膨胀仪法膨胀率为0．66％，动态评价渗透率保留率大于55％，且渗透率波动范围小，防膨效果稳定。在应用过程中发现，静态评价方法中的膨胀仪法和衍射法与动态评价结果一致性好。     

低渗水敏性储层岩心水驱前防膨处理实验研究

通过静态防膨率测试,筛选出对低渗水敏性储层防膨效果好的防膨剂及其用量.动态防膨效果实验表明,已水驱过的低渗岩心受到伤害后再注防膨剂,伤害的岩心不能恢复;注防膨剂溶液比单纯注水的岩心伤害率小,但停注防膨剂改注水,岩心伤害率迅速上升.提出低渗水敏性储层注水开发前应采取防膨处理措施.     

强水敏油藏防膨技术研究及应用

针对强水敏油藏储层特征,从防膨率、腐蚀率、破碎率和配伍性实验筛选了四种防膨剂,现场应用结
果可知单一加入防膨剂难以满足油田需要。通过正交试验方法优化筛选出防膨效果最佳的配方：２.５％ＫＣｌ＋
０.８％ＦＡ－３６７＋１％ＺＪ－１＋１％ＸＨ－Ｆ３,其防膨率达到８６．０６％。动态防膨实验表明岩心渗透率的伤害率从
３７.６％下降到８.２１％,防膨作用明显。现场应用实验表明,该防膨体系对黏土稳定性较好,能很好满足强水敏油藏
注水开发需要。     

马王庙油田储层防膨抑砂剂优选及矿场试验

马王庙新沟咀组储层黏土含量高,注水开发后储层含水上升,黏土膨胀运移造成储层出砂。在分析储层防膨抑砂机理基础上,通过对防膨抑砂剂的配伍性、防膨率、抑砂效果进行综合性能评价,优选出阳离子聚合物防膨率为92.7%的防膨抑砂剂DG,矿场试验5口井,出砂油井平均冲砂周期延长199天,防膨抑砂效果好,提高了新沟咀组出砂储层开发效果。     

苏北盆地海安凹陷红1井区防膨注水开发实验研究

在注水油田开发过程中,防止注水引起储层黏土膨胀是非常重要的.苏北油区红1井区储层岩石的水敏指数为0.43,临界矿化度为6 000 mg/L,表现为中等偏强水敏,储层能量不足,油层压力低,地层水型为CaCl2,总矿化度111 643.71 mg/L.文章结合拟注入的清水,研究了三种防膨剂在不同温度下的防膨率,其中1#防膨...     

管5特低渗透油藏注水防膨实验研究

黏土水化膨胀是注水损害的重要原因之一。浙江油田管5区块储层岩石的水敏性表现为以中等偏强~强水敏特征;强盐敏,储层供液严重不足,油层压力低,地层水NaHCO3型,总矿化度12793.47~27361mg/l。文章分析了引起黏土膨胀的原因,研究了不同防膨剂对黏土的防膨率,提出了现场注水用的2#防膨剂,其使用浓度为1.5%~2.0%时其防膨效果较好。     

防膨剂BHFP-02性能评价及现场应用

油田大规模注水导致注水井黏土膨胀,无法满足油藏开发过程中的配注量,直接影响到油井的产量。加入防膨性能优异的防膨剂可防止黏土水化膨胀,还可恢复长期注水造成的水化膨胀伤害。试验优选了防膨剂及其用量,考察了防膨剂的防膨性能。结果表明,阳离子季铵盐聚合物BHFP-02防膨效果优异,抗冲刷能力强,BHFP-02防膨剂质量分数3%为最佳用量。分析了防膨剂的防膨机理。通过对防膨剂防膨段塞浓度设计,并在渤海S油田现场施工中采用了三段塞浓度梯度降低处理方式,作业后对注水井黏土起长期保护作用,有效抑制黏土矿物水化膨胀,达到注水井防膨作业的目的。     

王庄油田蒸汽驱SL-2黏土稳定剂的应用

王庄油田蒸汽驱现场常用SL-2型黏土稳定剂进行防膨.通过不同浓度、温度系列筛选及岩心流动实验,对其性能进行了评价.确定了最佳应用质量分数为1.0％,注入体积0.75～1.0 PV时,SL-2防膨率83.0％,岩心渗透率保留率达87％以上,防膨有效期达50 PV.实验表明,SL-2防膨剂属耐温、高效型防膨剂,非常适合强水...     

张店油田注水井防膨处理剂的室内筛选

张店油田属于强水敏地层，注水开发的关键是防止储层发生粘土膨胀。在实验研究的基础上，通过对一系列的粘土稳定剂进行粘土防膨和岩心流动实验，筛选出了适合张店油田注水井防膨处理的配方(2％JJA 2％NH4Cl)。使用该配方处理后的岩心，注水50PV后，渗透率保持率在93％以上。     

强水敏低渗油藏酸化防膨研究及现场应用

针对石西油田低渗油藏强水敏性伤害储层,油井转注水初期,普遍存在注入压力高、注不进的实际问题,基于黏土矿物的防膨原理和现场防膨经验,为了提高XH-F3防膨剂的防膨效果,采用乙醇与注入水混配,其防膨率得到显著提高,满足了油田指标要求。静态实验结果表明,采用该防膨技术,岩心破碎率低、腐蚀率低,配伍性好。现场实验表明,注入该防膨型醇水配制的酸液,酸化后注入压力大大下降,注水量增加3~5倍,达到了防止黏土矿物膨胀、实现近井地带酸化解堵的目的。     

六东区克下组稠油油藏注汽防缩膨实验研究

针对六东区克下组稠油油藏的地质特征,在蒸汽吞吐开采之前,开展了防缩膨实验研究。以储层敏感性评价、防缩膨剂优选及静态性能评价结果为依托,通过对防缩膨剂耐温性能的评价和岩心流动等实验,确定了防缩膨周期、处理半径及现场注入程序。研究表明：适用于六东区克下组的最佳防缩膨剂分别为质量浓度为1％的HCS—G和质量浓度为l％的EXHCS,均可耐230oC高温,能满足现场蒸汽吞吐要求;确定防缩膨处理半径为3．5m,防膨周期约为2年,缩膨周期约为1年,并设计了现场注入程序。     

深层水敏性稠油油藏开发方式评价

深层水敏性稠油油藏衰竭式开发效果较差,选择适用于该类油藏地质开发特点的开发方式,进一步提高区块采收率,是目前亟待解决的技术难题。从油藏实际出发,基于室内注水伤害、添加稳定剂注水和注气膨胀等物理评价实验,通过油藏数值模拟手段,开展了对衰竭式、注水、注天然气和氮气吞吐、吞吐转驱和注气驱等开发方式的优化计算和可行性论证。研究结果表明,注水开发会导致储层渗透率大幅降低,添加防膨稳定剂可在一定程度上改善注水开发效果,比注水开发提高采出程度4.23%,但与注气驱方案相比提高采出程度幅度不大;注气方案中,注天然气吞吐转驱效果最佳,比衰竭式开发增产原油9.82×104m3,提高采出程度19.6%,具有较好的经济效益,可作为深层水敏性稠油油藏的有效开发方式。     

黏土矿物膨胀机理及防膨研究现状

阐述了低渗透储层黏土膨胀机理,详述了黏土防膨剂和防膨技术的研究现状,分析了黏土防膨研究发展趋势,对今后的防膨研究工作提出了建议。     

表面活性剂/缩膨剂降压增注体系的研究

针对油房庄长1油藏地层水矿化度较高,渗透率低,粘土矿物含量高,剩余油饱和度较高,水相渗透率低的特点,制备了表面活性剂／缩膨剂体系,确定了最佳配方：表面活性剂加量0．5％,缩膨剂JC-931加量0．1％。评价了该体系的性能,结果表明,该体系与地层流体具有良好的配伍性,耐温耐盐性,界面张力稳定性,与油房庄长1油样间界面张力可达10^-2mN／m数量级。     

王庄油田郑408块强水敏性稠油油藏注防膨水试验

针对王庄油田郑408块强水敏稠油油藏常规注水效果差的问题,在储层敏感性评价和油层保护研究的基础上,优选出了适合强水敏油藏的防膨剂,成功实现了注防膨水开发。现场应用后区块开发效果得到改善,有效地补充了地层能量,提高了油井产能,区块产油量由25t/d上升到59t/d。该试验的成功对水敏油藏开发具有指导意义。     

锦州9—3油田注入水适应性试验研究

用静态和动态方法研究了锦州9－3油田注入水与油层的适应性。结果表明,该油田以馆陶组地层水作为注入水水源时,注入水与油层水的相容性较好,与地层原油的配伍性较好,与岩石的配伍性不好。体积流量过量试验结果显示,当注入150倍孔隙体积注入水时,因粘土膨胀,渗透率下降达28％,若将馆陶组地层水作为入水水源,必须在注入水中加入膨剂以防止由于粘土水化膨胀而造成的地层伤害。