液压式万能材料试验机夹头的研究与应用

国内外各材料试验机厂生产的液压式万能材料试验机夹紧试样的夹头,原设计均采用手柄杠杆式,通过弹簧拉动的结构来夹紧试样.由于拉力小(一般在140～300 N之间)和夹紧试样用斜齿板的齿形配合间隙不密合等因素,一般液压式万能材料试验机的机械夹头,经过较短时间使用后,就不好用了.做拉伸试验时,出现试样夹不住、试样打滑的现象,画出的拉伸曲线有波动,故给试验结果带来一定的误差.液压夹头的研制成功解决了上述问题,使得拉伸试验结果准确、可靠.     

拉力试验机楔形夹头研究

在最大负荷为10kN以上的拉力试验机上做抗拉强度试验时,所应用的夹头一般为楔形夹头.楔形夹头（以下简称夹头）在拉力试验中,常常出现“锁死”试件现象,给试验工作带来诸多不便.为此,笔者对现行夹头进行了分析,并对夹头的设计提出了新的设想.     

棒材拉力专用夹具

在加工棒材拉力试样中,需频繁松紧三爪卡盘,操作人员劳动强度大,长期使用三爪卡盘磨损严重,且效率低,成本高.经多年实践,设计出一种简便,易操作的夹具,见附图.可减轻劳动强度,降低三爪卡盘损耗,拉力试样加工效率提高,操作时间缩短.夹具的前部是内圆锥形定位孔,(锥度6°～8°)中心有一弹簧顶着中心顶头,专用于加工棒材拉力试样.使用时,先将夹具夹在车头的三爪卡盘上,试样一端对准夹具的中心顶尖,另一端由车床尾座中心顶尖顶紧,使试样在内圆锥形定位受力固定,此时弹簧处于受压状态,保证试样在加工中正常切削,待试样加工完毕,松开车床尾座中心顶尖,使弹簧复原,试样被自动顶出.     

脆性小试样弯曲试验方法的改进

弯曲试验主要用来检验材料在受弯曲负荷作用时的性能,用脆性材料制造的刀具和机器零件,在使用过程中都受到不同程度的弯曲负荷,对它们来说,弯曲试验具有特别重要的意义.此外,淬硬的工具钢、淬硬的轴承钢、硬质合金、铸铁等进行力学性能试验时,由于试样太硬、太小,难以加工成拉力试样;或者由于过脆,试验时试样中心轴线略有偏差就会严重影响试验结果的准确性.因此,抗弯试验也就成了考核脆性材料和工艺性能的一项重要指标.我公司对各种牌号的轴承钢、工具钢,待别是对各种不同的热处理工艺,经常地进行淬硬弯曲对比试验,通过弯曲试验进行选材和选择最佳热处理工艺,弯曲试样我们一般地制成10mm×10mm,长度     

抗拉强度测量不确定度评定

探讨了抗拉强度测量不确定度的分析方法,主要从试样截面积测量和拉力测量两个方面分析了测量不确定度来源,以及测量不确定度在试验结果中的表示方法。说明了不确定度在试验结果表达中的重要意义和对产品质量判定的重要性,为以后在类似试验中对试验结果不确定度分析提供借鉴。     

冲击试验试样定位器

国标GB/T229—1994中7.5条规定“试样缺口对称面应位于两支座对称面上,其偏差不应大于0.5mm”.但由于一般国产冲击试验机没有试样缺口自动定位装置,要将试样缺口在支座上准确放置只能利用“跨距样板”手工放置,因此放置试样耗时较长,效率较低.特别在高温或低温冲击试验中,试样从介质中移出至打击的时间根本无法满足标准中7.10条“必须在3～5s内打断试样”的规定.为满足标准中7.10条的要求,必须压缩放置试样时间,采用试样定位器是一种有效的方法.定位器的作用是当放置试样时能使试样准确定位,而冲击时又不与试样接触以不改变原受力状态.定位器如图1所示,活动基座上有两个前定位块和两个后定位块,它们作用是防止定位杆与试样支座或冲击试验机摆锤座壁直接发生碰撞.活动基座钻两个孔,两条导向杆分别从中穿过,使活动基座能在导向杆轴向上往复运动.定位杆(图2)用旧千分尺改制,将其螺纹部分截短,测量端磨尖.定位杆采用千分尺的目的是高、低温试验时能对试样膨胀量进行补偿.拉力电磁铁接冲击试验机“冲击”开关时,拉力电磁铁接通,将活动基座往后拉,当“冲击”开关断开时,活动基座在弹簧的作用下恢复原位.     

延伸率和断面收缩率的测量装置

延伸率(δ)和断面收缩率(?)是两个重要的力学性能指标.当试样较短时可用左手顶紧试样,右手用游标卡尺测量,但由于试样拉断后有变形热,尤其塑性变形大的材料,容易烫伤、划伤手指,工作效率低.对于长试样,断后对接在一起,标线有时不在上方,给测量带来较大困难,带头试样根本无法测量.且由于试样拉断后的两段,其轴线不位于一条直线上,造成测量误差.为了解决以上问题,可用以下装置快速、准确测量.     

金属整拉力学试样切取装置

有不少金属拉力试样、冷弯试样及其它一些检验项目的试样,可以直接在金属钢材的纵向切取规定的长度或厚度,不再经其它的方法加工,就可以直接用于试验,如常见的建筑用热轧圆钢、带肋钢筋,预应力钢绞线,以及一些扁钢等等.     

应力与渗氮

渗氮试样在２８０℃加热并施以拉力时，促使γ＇相析出的事实表明，应力对扩散起促进作用，且在弹性极限态时作用最大，试验指出，渗氮本身就存在着渗氮应力，由此导致＜＜间断式＞＞渗氮工艺的产生。     

标距对电工圆铜线拉力试验结果的影响

根据GB/T 3953-2009和GB/T 4909.3-2009,对原始标距为200 mm和250 mm的电工圆铜线进行了多组拉力试验以及不确定度评定。结果表明:短标距试样的断后伸长率大于长标距试样的断后伸长率,而抗拉强度相差不大;两种标距试样断后伸长率和抗拉强度的标准扩展不确定度几乎一致。建议在拉力测试时使用短标距试样。     

圆钢丝断面收缩率快速计算方法

GB228-87《金属拉力试验法》中,对试样断面收缩率(?)的计算,列出了以下公式:(?)=S_0-S_1/S_0×100%式中S_0——试样原始面积S_1——试样断后面积生产检验中,运用此公式计算圆钢丝的断面收缩率,程序是相当复杂的.首先是测量断前丝径,计算其圆面积.拉断后,再测量断后丝径.计算圆面积.先有这两步的计算,方能代入以上公式.现在,我们提出一个公式,可以省略这两步计算.公式如下:     

从电阻变异规律分析疲劳损伤件中温热等静压效果

本文采用直流双臂电桥、QJ-55型高精度仪器,对40Cr调质试样及经过一定疲劳损伤后,分别进行电阻测量,并在试验中途进行中温热等静压,检测电阻的变化和测定剩余疲劳寿命.结果发现疲劳损伤试样经中温热等静压后,电阻有所降低,再继续疲劳试验时,电阻增加趋势变得缓慢.表明中温热等静压减轻了试样疲劳损伤程度和继续疲劳试验时减缓了疲劳损伤程度的发展趋势,从而大幅度提高了疲劳寿命.     

弹性模量在用柔度法测量疲劳裂纹长度中的影响

用不同整体刀口设计的三点弯曲SE(B)试样做了两组疲劳裂纹扩展速率 (FCGR)试验 ,分析了弹性模量在柔度法测量疲劳裂纹长度中的影响。结果表明 ,用柔度法测量的弹性模量值偏大或偏小 ,都将影响到lg(da dN) lgΔK曲线的准确性 ,为在FCGR试验中采用SE(B)试样时整体刀口设计类型的选择提供了试验依据。     

螺纹紧固件拉力试验专用夹具的研制

1 夹具研制的目的 为贯彻GB90—85紧固件验收标准和GB—3098.1—2紧固件机械性能标准,为奥迪国产化样件认可试验;为出厂轻型车、轿车件和近300余品种外购件的验收,以及公司、行业的内在质量评审,紧固件的拉力试验任务愈来愈重,还须确保试验数据稳定、可靠,又便于快速装夹,方便测试。但国产的液压万能材料试验机原配夹具只能做标准试样的拉力试验,而我厂是紧固件专业生产厂,品种多,检测任务量相当大。这就要求紧固件的拉力试验夹具必须是专用的、配套的,必须研制专用夹具。经过摸索与探讨,反复试验,设计出两套专用夹具。通过两年多的上万件试验验证,该夹具完全可以满足标准的或者     

简单、实用的划线法

做淬透性试验,如何在试样上按标准要求的距离打出准确的硬度值,这一问题一直困绕着每一个试验工作者.经过实践,本人总结出一种简单、实用的划线法.现介绍给广大力学同仁.首先取一张纸,按标准要求的距离即1.5mm,3mm和5mm等在纸上画出,随后拿一张复写纸,放到需要打硬度的平面上,用圆珠笔或划针,按规定的距离复印到试样上即可.而后按规定的复印点进行试验.效果很好.     

《橡胶、塑料拉力试验机》检定规程的编制

为使各有关计量部门、生产厂的检定人员正确理解和准确执行《橡胶、塑料拉力试验机》检定规程(JJG588—89),有必要将规程内容加以说明,供有关人员参考。规程首先在引言中对受检的橡胶、塑料拉力试验机(以下简称拉力机)的测量上限作了不大于100kN的定量规定。因此对规格大于100kN的同类拉力机可参照本规程进行检定。另外,规程概述中提示了拉力机可借助各种夹具,供橡胶、塑料试样进行压缩,抗弯及其它项目的试验。需要注意的是进行附加试验所用的夹具应符合有关试验方法的规定,试验负荷必须在拉力机的测量范围内才有效。如果试验     

黑白照片的放大试样

黑白照片的放大试样一张高质量的底片取决于拍摄时曝光量的正确，而一幅好的照片也取决于放大时的正确曝光。这种正确曝光的确定，通常用放大试样。放大试样是在考虑到影响曝光诸多因素的情况下进行估计曝光，经显影后检验曝光是否准确。但有时不一定一次试样便获得成功，...     

金属圆棒拉伸试样σ_(p0.2)值在WAW-Y500试验机上的简易测量法

论述了在 WAW- Y50 0试验机上通过绘制力 -夹头位移曲线来测量金属圆棒拉伸试样的规定非比例伸长应力 σp0 .2 值的方法及其可行性。通过分析得出 ,采用该方法在生产检验上测量金属圆棒拉伸试样的规定非比例伸长应力 σp0 .2 时 ,试样可采用的最短平行长度为 50 mm。     

爆炸焊接不锈复合高强钢的断裂韧性

本文研究了SUS304不锈钢和HT80高强钢爆炸焊接复合板的断裂韧性。为了搞清冶金性质及复合结构对断裂韧性的影响。沿着复合板厚度的不同部位,切取均质和非均质试样,进行了夏比V型缺口试验与弯曲COD试验,这些试样的缺口根部或预裂纹前沿平行于板材表面。夏比V型缺口试验中,试样断裂时所消耗的能量与缺口根部的起裂能量,受到缺口根部的材料的影响及试样的净载面中两种不同钢种的厚度比的影响。在预裂纹位于不锈钢侧的非均质试样的静态弯曲试验中,虽然在整个试验温度范围内,预裂纹尖端处发生了塑性断裂,但是在预裂纹扩散之前,在焊接界面附近的高强钢中就发生了断裂。就裂纹起始而论,如果能测量出交界区首先起裂时的临界COD,以及断裂首先出现在预裂纹顶端处时的拉伸区宽度,则这二者分别可以成为一种断裂韧性参数。在预裂纹位于高强钢侧的非均质试样中,在低温下尚未发生塑性断裂的临界COD及在整个温度范围内的伸展区宽度,均可能作为断裂韧性的参量。因为断裂韧性基本上取决于包含预裂纹尖端的材料,即高强钢。     

室温以下对流对频率温度系数的影响

本文研究了室温以下降温过程中由于冷空气向下流动对试样扭振频率温度系数的影响。用分度值为0.1mg的精密天平,测量了Fe-Ni-Cr-Ti低扭振频率温度系数恒弹性合金在降温过程中,试样在天平上显示值的变化。表明试样在冷却过程中,在天平上的显示值产生附加增加(天平附加显示值△m)。它主要是由于空气被冷却后密度增加,冷空气向下流动对试样作用一个向下的力所引起,试样结霜对其影响不大。试样在天平上的附加显示值△m,使试样共振周期产生附加增加,从而使频率温度系数值或者偏大或者偏小,都不能代表材料的本身性能。在测试条件固定的条件下,取决于振动模式,试样制备工艺(主要是冷变形和时效),△m对频率温度系数影响不同。