轻型载重子午线轮胎内脱层原因分析及解决措施

分析轻型载重子午线轮胎内脱层的产生原因,并提出相应解决措施。通过调整胎肩垫胶和中间胶配方,改进胎侧结构,胎侧采用三复合挤出机挤出,优化硫化工艺,使充蒸汽时间和氮气时间在原有基础上分别延长0.5和1min,有效解决了轻型载重子午线轮胎内脱层问题,内脱层三包退赔比例降至0.1%。     

6.50—16轻型载重轮胎胎圈早期损坏原因及解决措施

６．５０—１６轻型载重轮胎胎圈早期损坏原因及解决措施张筱林（天津市轮胎厂３００２２０）我厂生产斜交轮胎已有几十年的历史，产品规格多达几十种，总结其主要质量问题有磨冠、胎肩脱层和胎圈早期损坏。本文针对胎圈早期损坏这一问题作具体分析。在众多的产品规格中，...     

全钢载重子午线轮胎胎圈气泡原因分析及解决措施

分析全钢载重子午线轮胎胎圈气泡产生的原因,并提出解决措施。通过控制内衬层和胎侧耐磨胶的胶料粘性,优化过渡层和气密层的差级设计、边厚,优化胎圈部位材料分布,加宽过渡层、减窄气密层及合理设计胎侧隔离胶片宽度和敷贴位置,并且使用无缝扇形块,有效降低了胎圈气泡的缺陷率。     

全钢载重子午线轮胎胎圈缺陷产生原因及解决措施

全钢载重子午线轮胎胎圈缺胶、胎趾圆角、胎圈露线、胎圈宽窄不一、胎圈气泡、胎圈变形等胎圈缺陷产生的主要原因为胎坯硫化装模时圈口不能与上下卡盘正确吻合及圈口部位胶料不能正确流动。严格控制胎坯圈口直径和圈口形状以及胎圈部位胶料流动性能可以解决胎圈缺陷问题。     

半钢子午线轮胎胎圈脱层的原因分析及解决措施

分析半钢子午线轮胎使用中后期胎圈脱层现象的产生原因,并采取相应解决措施。通过采取在胎体帘布指定位置加贴胶片措施,调整胎圈区域各部件的应力分布,有效解决了胎圈脱层问题,成品轮胎胎圈耐久性能显著提高,同时外缘尺寸、脱圈阻力、强度性能和高速性能符合国家标准要求。     

全钢载重子午线轮胎胎面挤出脱层的原因分析及解决措施

分析全钢载重子午线轮胎胎面挤出过程中胎冠胶与基部胶脱层问题。通过调整口型和预口型尺寸、进一步优化开型因数以及冠胶和基部胶出胶比例等措施,胎面挤出脱层质量缺陷明显减少,返回胶量减小,胎面生产成本和能耗降低。     

载重斜交轮胎胎圈爆破原因及解决措施

对载重斜交轮胎胎圈爆破的产生原因进行了分析并提出了相应的解决措施，钢丝圈错位是造成轮胎胎圈爆破的主要原因，采取调整胎圈部位胶料配方，使钢丝圈结构尽可能扁平，保持扣圈盘铜套与主轴的间隙符合工艺要求，反包时用力均匀和严格控制覆胶量等措施，均有利于防止出现胎圈爆破现象。     

6.50R16LT 12PR全钢轻型载重子午线轮胎结构设计

介绍6.50R16LT 12PR轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计：轮胎外直径 750mm,轮胎断面宽 186mm,行驶面宽 150mm,行驶面弧度高 4.5mm,胎圈着和直径 403mm,胎圈着和宽度 152mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.0778,采用四条主沟花纹设计,花纹深度 中沟沟深：12.5mm。两侧沟深12mm。花纹饱和度 78.2％;花纹节距数 78。施工设计：胎体采用3+9 15×0.175 0.15钢丝帘线,带束层采用三层 3*0.2 6*0.35HT钢丝帘线;采用两鼓一次法成型机成型,B型双模定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能、高速性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求。     

9.00R20 16PR全钢载重子午线轮胎胎圈的优化设计

为提高胎圈性能,对9.00R20 16PR全钢载重子午线轮胎的胎圈设计方案优化,并进行试验验证。结果表明,轮胎胎圈部位加贴1或2 1870dtex/2V₂锦纶包布（含外侧和内侧各贴1层）对钢丝圈包布端点和胎体帘布反包端点进行保护,可以大幅提高轮胎胎圈耐久性能。     

12.00-20 18PR轮胎胎圈爆破原因及解决措施

详细分析了12．00－20 18PR轮胎胎圈焊破产生的原因，针对该规格轮胎的使用条件，通过减小胎圈着合直径，采用三钢丝圈结构，提高反包高度和增大缓冲层宽度，减少了胎圈爆破，使该规格轮胎因胎圈损坏造成的退赔由原来占退赔轮胎的25％下降到14％。     

9.00-20 16PR轮胎胎圈早期损坏的原因分析和改进措施

针对9．00－2016PR轮胎胎圈早期损坏问题，采用加大着合宽度和下胎侧半径、改进钢丝圈结构、加大三角胶、增大帘布反包高度、采用锦纶帆布等措施，增大胎圈的强度，减小胎体变形，降低胎圈应力，从而使轮胎的理赔率大大降低。     

6.50-16 10PR轮胎早期损坏的解决措施

通过增大胎圈内缘曲线半径 ,调整半成品胎面尺寸 ,减小帘线假定伸张值 ,以 4层 1870dtex/2V1 作胎体 ,采用一宽一窄缓冲层结构和 4× 5双钢丝圈、2 2双反包方式等 ,减少了 6.5 0— 1610PR轻型载重轮胎在使用过程中出现的冠空、胎里帘线断裂、胎圈爆破等问题 ,且轮胎使用性能较好。     

7.50R16 14PR 轻型载重子午线轮胎的设计与生产

介绍7.50R16 14PR轻型载重子午线轮胎的设计和生产工艺。断面宽膨胀率取1.053,外直径膨胀率取1.006,水平轴位置(H1/H2)取1.14。胎体帘布采用1670dtex/2 DSP帘布,带束层采用3 9×0.22钢丝帘线,胎圈采用Φ0.96 mm回火钢丝,胎面采用二方三块机内复合方式。成品性能检测证明,轮胎充气外缘尺寸、强度、耐久性能和高速性能均符合设计要求。     

12.00-20载重轮胎早期胎圈爆破的原因分析及改进措施

从损坏特征、室内模拟试验结果和理论三方面对12．00—20八角花纹载重轮胎使用早期胎圈爆破的原因进行分析,并提出改进措施。通过胎圈采用三钢丝圈结构、增大帘布反包高度和三角胶高度、采用3-3—3—2胎体结构和单宽缓冲层结构等措施,提高了轮胎的静负荷性能和耐久性能,有效解决了轮胎使用早期胎圈爆破问题。     

9.00-20 16PR轮胎早期肩空和胎侧脱层的原因分析及解决措施

针对9.00-2016PR轮胎早期肩空和胎侧脱层问题,采取解决措施:断面水平轴位置取值由0.8645增至0.8981,胎冠帘线角度由51.5°减至49.5°;胎体帘线采用1400dtex/2加密锦纶66帘布,缓冲层采用单宽结构,胎面采用四方六块结构;胎面胶采用NR/BR/SBR并用,胎肩胶和缓冲胶的补强体系采用炭黑N330/N660并用;胎面挤出采用机内复合与机外热贴相结合方式;缩短硫化时间等。改进后有效提高了轮胎的综合性能,轮胎早期损坏率明显减小。     

6.50-10 10PR工业车辆轮胎设计

介绍6.50-10 10PR工业车辆轮胎的设计.结构设计:外直径 585 mm,断面宽 154 mm,行驶面宽度 136 mm,弧度高 8 mm,胎圈着合直径 253 mm,胎圈着合宽度 127 mm,断面水平轴位置(H1/H2) 0.844 4,花纹深度 13 mm.施工设计:胎面采用两方三块结构,胎体帘布和缓冲层帘布分别采用6层1400dtex/2V1和2层930dtex/2V3锦纶66浸胶帘布,胎圈采用单钢丝圈结构.成品轮胎室内试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸和物理性能均达到设计和相应国家标准要求.     

全钢载重子午线轮胎胎圈裂的原因探讨

分析全钢载重子午线轮胎使用中胎圈裂和新胎胎圈裂的成因。使用中胎圈裂基本上是由超载造成的。胶料的物理性能对其也有一定影响；新胎胎圈裂的实质是胎侧重皮，直接原因是隔离剂用量过大，胎侧、三角胶尺寸和胎侧胶门尼粘度、焦烧时间等10个方面由于生产管理不严格、不完善而达不到设计和标准要求都会引起新胎胎圈裂。     

6.50-16 12PR增强型轻型载重轮胎设计

介绍6.50-16 12PR横向花纹轻型载重轮胎设计情况.胎面花纹深度取12.0 mm,胎面结构采用四方五块;胎体采用6层1870dtex/2锦纶66帘布,成型方式为2-2-2;胎圈采用5×5双钢丝圈结构;轮胎采用罐式硫化.成品轮胎充气外缘尺寸和成品性能均达到国家标准和设计要求.     

全钢载重子午线轮胎胎圈质量缺陷的原因分析及解决措施

分析全钢载重子午线轮胎胎圈部位裂口、露线、缺胶、变形、气泡、胶边、钢丝圈上抽和胎趾圆角等质量缺陷的产生原因,并提出相应解决措施。通过采取合理设计半成品尺寸、定期检查硫化机机械手的对中度、调整胎坯一次定型的停放高度、及时更换损坏的成型机反包胶囊、均匀喷涂硫化胶囊隔离剂及定期清理模具等措施,胎圈质量缺陷得到解决,成品合格率明显提高。