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介绍某大型公共汽车站场工程采用无粘结预应力混凝土技术的设计和施工工艺,并探讨该技术应用中的一些设计难点、应注意的问题及其解决措施等。 相似文献
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探讨了无粘结预应力混凝土平板截面设计中的几个主要问题 ,提出了相应的设计建议 ,尤其是无粘结预应力钢筋数量的确定方法 ,它可统一有效地解决截面承载力 ,抗裂和裂缝控制等关键问题 ,可供无粘结预应力混凝土平板设计时参考 相似文献
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45m直径的钢筋混凝土沉淀池,采用现浇底板、壁板拼装、无粘结预应力的结构形式。满水试验一次成功,具有显著的经济效益和社会效益。 相似文献
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探讨了无粘结预应力砼平板截面设计中的几个主要问题,提出了相应的设计建议,尤其是无粘结预应力钢筋数量的确定方法,它可统一有效地解决截面承载力,抗裂和裂缝控制等关键问题,可供无粘结预应力砼平板设计时参考 相似文献
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高温下无粘结预应力混凝土扁梁试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过自行研制开发的大型拼装式多功能电力加热炉,按照ISO 834标准曲线升温,对26根无粘结预应力混凝土扁梁试件进行高温下试验研究。试验中观测了试件表面出现的渗水、油脂流淌与混凝土爆裂及外观颜色变化等宏观现象,研究了高温下试件变形、无粘结预应力筋的应力等力学性能的变化规律,分析了不同初始荷载、混凝土净保护层厚度及综合配筋指标等主要因素对其高温下力学性能的影响。试验结果表明:高温下试件发生动态连续变形,升温初期跨中挠度增加较小,温度较高时跨中挠度增长较大;预应力变化比较复杂;在同等升温条件下,试件承受的初始恒载越大,挠度变形也越大;增加混凝土保护层厚度,能延缓其内部钢筋的升温,提高试件的抗火性能;综合配筋指标q0较小的试件抵抗高温变形的能力较差。图21表3参16 相似文献
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对无粘结预应力混凝土结构的研究与发展状况进行了分析,介绍了无粘结预应力混凝土结构的特点,研究了无粘结预应力混凝土结构的设计方法,分析了无粘结预应力混凝土结构的预应力损失、无粘结预应力筋的应力和混凝土的应力的计算公式等。本文研究成果对无粘结预应力混凝土结构的工程设计与施工均具有一定的参考价值。 相似文献
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进行了10根简支梁的受弯性能试验,研究了以HRBF500钢筋作为纵向受拉钢筋的无粘结预应力混凝土梁的破坏特征、预应力增量、受弯承载力以及位移延性.试验研究表明:在达到极限状态之前,试验梁中受拉的HRBF500钢筋均已屈服;梁破坏时,受压区混凝土压碎,破坏较为突然;无粘结预应力筋的实测极限预应力增量与综合配筋指标仍基本成线性关系,但较规范GB 50010-2010中公式的计算值明显偏大,计算值与试验值比值平均为0.35;梁跨中的屈服位移较大,但位移延性较差,位移延性系数平均为1.67,且随综合配筋指标增大,位移延性系数减小.根据笔者及相关文献中的试验结果,分析得到了无粘结预应力筋的极限预应力增量计算的建议公式,当极限预应力增量试验值<450 MPa时,该式的计算值与试验值符合较好. 相似文献
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体外预应力是后张预应力体系的一个重要分支。在进行体外预应力结构设计时,基本上以无粘结预应力设计为蓝本,没有充分考虑应力增量及二次效应的影响。针对现有的体外预应力混凝土结构设计存在的局限性,结合相关规范及国内外的研究成果,对体外预应力结构设计时应考虑的一些问题进行了探讨,包括体外预应力筋应力增量的取值、钢筋混凝土梁极限应力及抗弯承载力的的计算方法等。 相似文献
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为了掌握大跨度管内预应力拱桁架管内无粘结预应力施工过程中的预应力损失情况,本文结合现场原型试验,实测了拱桁架管内预应力的摩擦损失和锚固损失大小,对预应力施工过程中钢索的预应力是否达到设计要求进行监控。同时,通过实测结果与计算结果的对比分析,建议了无粘结钢绞线与钢套管壁的摩擦系数μ和局部偏差影响系数κ的取值,优化了预应力施工方案,以指导后续预应力施工,并为类似工程提供参考。 相似文献
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利用轴对称圆柱壳有矩理论进行水池设计,并进行了现场测试。设计中预应力钢筋的摩擦损失取自现场试验数据,为张拉控制应力的1 9%。工程实例表明,无粘结预应力混凝土技术应用于大直径圆柱壳可有效地控制裂缝产生,获得可观的经济和社会效益。在使用阶段,建议对0 4倍池壁高度以下截面应按偏心受拉构件计算,以上截面仍按轴心受拉构件计算。底板下的锚桩除了有效抗浮之外,还能大大降低底板的厚度。施工时应保证钢绞线与锚固壁柱上的锚垫板垂直,并选用适当的夹片式锚具,使其表面硬度与钢绞线的表面硬度差≥HRc1 0 (HRc为洛氏硬度)。 相似文献