K3合金铸态使用通过鉴定

K3合金铸态使用鉴定会在部科技局的主持下于1982年6月14日至19日在株州召开。K3铸造高温合金目前在13种发动机上作导向叶片,在3种发动机上作涡轮叶片,是我国应用最广的高温合金。近年来K3合金的应用研究表明,在控制成分、改进工艺、铸态条件下使用时,合金的中温持久、热疲劳、低周疲劳等性能,及各温度下的塑性都有显著的提高。会上六二一所做了“K3合金的应用研究及铸     

K14合金和K19合金通过鉴定

三机部、冶金部于1980年4月23至26日在上海联合召开了K14和K19合金鉴定会,有关的科研、生产和使用单位的代表出席了会议。 与会代表听取了五一一厂、四二○厂、上海钢研所、钢铁研究总院和六二一所等单位提出的有关K14、     

一种低成本镍基铸造高温合金的高温力学行为

研究了一种无钴镍基铸造高温合金K46的高温拉伸、蠕变和持久性能,并与K412合金进行了比较.结果表明,K46合金的高温拉伸和高温持久强度均高于K412合金,但前者成本低于后者.K46合金在950℃高温下仍具有强度和塑性,足以保证K46合金的安全使用.K46合金的高温拉伸蠕变曲线表现出非常长的稳态蠕变阶段,而较高的蠕变塑性来自于加速蠕变阶段.K46合金的蠕变机制受位错通过γ′沉淀相的攀移过程所控制.K46合金的拉伸、蠕变和持久断裂都表现出沿晶(枝晶间)特征.     

电弧离子镀AlYSi涂层抗高温氧化性能研究

采用电弧离子镀技术在K465镍基高温合金基材上制备了AlYSi沉积-扩散型涂层,研究了K465合金和AlYSi涂层在1100℃下的高温氧化行为.利用SEM,EDX,XRD对氧化后的涂层表面和截面进行分析,结果表明:AlYSi涂层主要由β-NiAl相组成,氧化过程中涂层表面形成了Al2O3保护膜,显著提高了合金的抗高温氧...     

铸态和退火态A2B7型La-Mg-Ni系合金的电化学研究（英文）

为了改善铸态La3MgN i14合金的电化学性能,在0.3 MPa氩气气氛下对La3MgN i14合金进行了10 h退火处理,退火温度分别为1 123,1 223和1 323 K。采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和电化学实验研究了合金的微观结构和电化学性能。结果表明,铸态及1 123 K温度退火后的合金由LaN i5相、(La,Mg)2N i7相以及少量的LaN i2相组成。1 223 K温度退火后合金含有LaN i5,(La,Mg)2N i7和(La,Mg)N i3相。1 323 K温度退火后合金的主相为LaN i5和(La,Mg)N i3相。与铸态合金相比,退火后合金组织更加均匀,晶粒长大。随着退火温度的增加,合金的一些电化学性能(如最大放电容量、放电效率、循环稳定性)以及动力学参数(如高倍率放电性能)增强,而电位差和电荷迁移电阻降低。在本研究范围内,为了放电容量和循环稳定性之间的平衡,铸态La3MgN i14合金的适宜退火温度为1 323 K。     

钕铁硼歧化物经脱氢重新合成新材料的机理

近年来,西北有色金属研究院研究了钕铁硼合金的氢化-脱氢特征,还研究了重新合成新型Nd2Fe14B材料的机理,其实验方法是,用真空中频感应炉熔炼Nd2Fe14B型合金,将合金置于氢气气氛炉中,在大约800℃的温度下歧化,时间约为2h,使Nb2Fe14B型合金完成分解,变成αFe、NdH2.9和FeB等.     

N型热电偶合金的抗高温氧化性及机理的探讨

N 型和 K 型热电偶合金经1300℃,483h 高温氧化后,以电子探针 X 射线显微分析仪,X 射线衍射仪,金相显微镜分别对 K 型和 N 型热电偶合金高温氧化层的形态,合金元素分布,相组成,基体内氧化等情况进行对比分析。试验证明,N 型合金氧化层厚度较薄,其致密性及基体附着性均优于 K 型合金。此外,N 型合金氧化层中 Ni 含量低于基体含量,而 Cr,Si 的含量较高,在 NN 极合金中 Mg 明显地存在于氧化层中。N 型热电偶合金高温抗氧化性优于 K 型热电偶合金是由于 Cr_2O_3,SiO_2及 MgO 对高温氧化过程的扩散起阻碍作用。     

Ti_(10)V_(83-x)Fe_6ZrMn_x(x=0～6)合金的微观结构和储氢性能

采用磁悬浮感应熔炼方法制备了Ti_(10)V_(83-x)Fe_6ZrMn_x(x=0、2、4、6)储氢合金,系统研究了Mn含量对合金微观结构和储氢特性的影响.XRD及SEM分析表明,无Mn合金(x=0)具有体心立方(bcc)结构的Ti-V基固溶体单相结构,而含Mn合金(x=2～6)均由bcc主相和C14型Laves第二相组成;随着Mn含量的增加,合金bcc主相的晶格常数和晶胞体积逐渐减小.储氢性能测试表明:该系列合金的吸氢动力学性能较好,在室温和4MPa初始氢压条件下,含Mn合金无需氢化孕育期就能快速吸氢;随着Mn含量的增加,合金的P-C-T放氢平台倾斜度逐渐减小,333K放氢平台压力先增后减,并在x=4达到最高;但合金的室温吸氢容量和333K有效放氢容量随Mn含量的增加而逐渐降低.     

AlYSi涂层组织结构及抗燃气热腐蚀性能

采用真空电弧离子镀技术在K465镍基高温合金基材上制备了AlYSi沉积-扩散型涂层。研究了真空退火处理前后涂层的组织结构,以及涂层在900℃下的燃气热腐蚀行为。结果表明,经真空退火处理后的AlYSi涂层主要由β-NiAl相组成,与基体结合良好;K465合金在热腐蚀过程中表面产生了大量的腐蚀剥落;AlYSi涂层在热腐蚀过程中表面形成了Al2O3保护膜,显著提高了合金的抗燃气热腐蚀性能。     

一种新型测温材料——N型热电偶合金

一、前言 N型热电偶合金是在K型热电偶合金基础上发展起来的,K型热电偶是用量最大的一种热电偶,然而,在长期使用中发现,K型热电偶合金存在着一些难以克服的缺点,主要表现在以下几方面: 1.高温稳定性不好,在高温大气环境中使用时,热电偶合金要遭受严重的氧化腐蚀,特别是某些元素的优先氧化,将导致输出电势以很快的速率偏离初始值,结果热电偶很快就超差失效。文献报导,K型热电偶在1100℃经历600h后,热电势就漂移了400多μV,国外有     

磁控溅射制备TbFeCo薄膜及其光学和磁光性质研究

采用放电等离子烧结(SPS)TbFeCo合金靶,分别在Si衬底和K9玻璃衬底上磁控溅射制备了磁光薄膜TbFeCo/Si和TbFeCo/K9;利用扫描型可变入射角全自动椭偏仪,室温下测量了复介电常数谱,测量结果表明两样品介电函数值有较大差异,说明衬底对薄膜的光学性质有重要影响.用磁光Kerr谱仪,在室温下分别测量了TbFeCo薄膜的极向Kerr回线和横向Kerr回线,发现所制备TbFeCo薄膜不具有垂直磁化性质,而呈现出面内磁化性质.     

高稳定性的新型镍基热电偶

本文介绍一种新型的高稳定性的镍基热电偶,它具有K型热电偶的主要优点,并基本克服了K型偶的两个主要缺点,即在300°～550℃间由于镍铬10合金的短程有序化引起热电势不稳定和在800℃以上由于合金发生择优氧化引起热电势不稳定。本文中将选定的新型镍热电偶正负极合金NiCr14.5Sil.5,NiSi4.5Mg0.1同K型偶的正负极合金NiCr10、NiSi2.5试样经不同的热处理,在中温进行升温,升降温和长期热稳定性对比试验表明:新型镍基热电偶在中温测量中,明显的优于K型热电偶。     

V-Nb-Mo-Al-Ga高熵合金的多晶型性与超导性

高熵合金具有结构多晶型性和超导性,是当前研究的重点.然而,多晶型转变仅在非超导的高熵合金中被观察到,且大多是在高压条件下.本文报道了(V0.5Nb0.5)3-xMoxAl0.5Ga0.5(0.2≤x≤1.4)高熵合金中的超导和温度驱动多晶型性.实验结果表明当x=0.2时铸态高熵合金具有单一的体心立方(bcc)结构,而当x值更高时则为bcc和A15的混合结构.经高温退火后,bcc结构向A15结构进行多晶型转变,且所有高熵合金均表现出块体超导电性.对于x=0.2的组分,其bcc晶型直到1.8 K仍不具备超导性,但其A15晶型却在10.2 K表现出超导性,估算零温上临界磁场Bc2(0)为20.1 T,该超导温度(Tc)和磁场强度在已知的高熵合金超导体中均为最高.随着Mo含量x的增加,A15型高熵合金的Tc和Bc2(0)均降低,但Bc2(0)/Tc比值表明在宽的x范围内存在无序诱导的上临界磁场增加.Tc的降低归因于电子比热系数和电声子耦合强度的减小.此外,该高熵合金的Tc对价电子数依赖关系与二元A15超导体和其他结构高熵合金超导体均不同,且表明可以通过降低价电子数目来进一步提高Tc.本文不仅揭示了一类新结构类型的高熵合金超导体,而且提供了高熵合金中依赖于多晶型性超导的首个示例.     

Co和Fe的添加对(TiZr)_(1.1)Cr_2合金结构和吸氢性能的调控

采用氩等离子体电弧熔炼(Ti_(0.9)Zr_(0.1))_(1.1)Cr_(2.0-x)M_x(M=Co、Fe,x=0~0.1)合金,并使用XRD、PCT、DSC研究了该系合金的相结构和吸放氢性能。研究结果表明,(Ti_(0.9)Zr_(0.1))_(1.1)Cr_(2.0-x)M_x(M=Co、Fe,x=0~0.1)合金结构为C14型Laves相,PCT测试表明,吸放氢的滞后效应较弱。使用少量Co、Fe分别替代(Ti0.9Zr0.1)1.1Cr2.0合金中部分Cr,减小了合金的晶胞体积,增大了合金的吸氢平台压。Co替代部分Cr在293~304K对合金的最大储氢量影响不明显,但是可逆储氢量略有降低,Fe替代部分Cr在293~304K对合金的最大储氢量影响不大,但是可逆储氢量增大。Co对合金中残余氢的放出温度影响不明显,Fe取代部分Cr使合金中残余氢的放氢温度从613~713K转变为653~733K。     

电子束熔炼新型Ni-Co基高温合金过程中合金元素的挥发行为及熔池温度计算

本工作采用电子束熔炼方法制备了新型Ni-Co基高温合金,对熔炼后铸锭的显微组织、成分、合金元素挥发行为以及熔池表面温度分布进行了研究。结果表明,随着熔炼功率的增加,铸锭的显微组织越来越细,质量损失越来越大。熔炼后Cr和Al的质量分数下降,其余元素质量分数上升。在相同温度下,纯元素Al的饱和蒸气压最大,W的饱和蒸汽压最小。将熔体系统简化为Ni-Cr-Co三元合金模型来研究其挥发行为,合金元素的活度系数和活度可采用Miedema模型预测,Ti、Mo、W元素的理论挥发速率很小,挥发损失基本可以忽略不计。Al元素的挥发速率通过引入活度系数补偿因子计算。熔炼功率为10 kW、12 kW、14 kW时熔池的平均温度分别为1 863.6 K、1 890.6 K和1 904.3 K,对应的熔池最高温度分别为2 368.1 K、2 402.4 K、2 419.8 K。     

激光直接沉积CoCrFeNiMn高熵合金:气孔-组织结构-拉伸性能之间的关系EI北大核心CSCD

采用激光直接沉积技术成功制备等原子CoCrFeNiMn高熵合金。研究沿试样沉积高度方向上的气孔的大小、数量和组织结构及室温(293 K)和低温(77,200 K)下试样的拉伸性能。结果表明:CoCrFeNiMn合金表现出定向结晶规律,在合金底部区域晶界处形成伴有长形气孔的树枝状柱状晶,随着区域靠近试样顶部,晶粒形态转变为等轴晶粒。而在试样顶部区域,气孔形状呈圆形且数量大大降低。比较在77,200 K和293 K温度下的合金的相应拉伸性能可知:试样顶部区域选取的77 K拉伸试样具有更好的性能,但在中部区域的293 K拉伸试样和在底部区域中的200 K拉伸试样的伸长率相似,这是由于试样不同的气孔率和组织结构的差异所致。     

新一代软磁合金——超微晶合金的结构和磁性

本文全面评述了新一代软磁材料—超微晶合金的发展现状。新合金发明至今虽仅3～4年时间,但与晶态和非晶态软磁合金一样,按成分可分为 Fe 基、Ni 基、Co 基3类合金:按性能也有高初始磁导率型,高饱和磁感强度型、高频低损耗型,高矩形比型以及低剩磁恒导磁型等五大类,文中列出了各类性能所达水平及对比。文中指出新合金的组成可分为3部分。新合金软磁性能之所以优良也是因为合会的磁致伸缩(λ_s)和各向异性〈K〉小之故,但λ_s 小是与晶化相的成份、结构和数量有关,而〈K〉小是与随机取向的超微晶尺寸效应有关。最后指出了尚须深入研究的6大问题,并认为从迄今发表的性能数据来看,新合金是比晶态和非晶态合金综合性能更好、价更廉,更稳定的高导磁低损耗材料。     

Ti对Zr1-xTixMn0.4Cr0.4Ni1.2结构和电化学性能的影响

采用真空电弧炉（在氩气保护下）制备Zr1-xTixMn0.4Cr0.4Ni1.2贮氢合金，通过XRD、SEM和恒流充放电研究了合金的相结构、形貌和电化学性能。结果表明：Ti为C14型Laves相的稳定性元素，随着Ti含量的增加，C14型Laves相增多，C15型Laves相减少。当x=0．1时，合金综合性能最好，表现出良好的活化性能、循环稳定性能和高倍率放电特性，在放电电流300mA／g的条件下，充放电循环50次，合金保持稳定的放电容量。当X〉0．1时，合金放电容量下降。Ti的加入使合金氢化物稳定性降低，加入少量Ti，有利于合金的放电容量的提高和高倍率放电性能的提高。     

Gd2Fe14Cr3化合物的本征磁致伸缩

通过X射线衍射及磁测量手段研究了Gd2Fe14Cr3化合物的热膨胀性质及本征磁致伸缩性质.研究结果表明,Gd2Fe14Cr3化合物在294～692K范围内,具有单相的Th2Zn17型菱方相结构;磁测量的研究结果表明,Gd2Fe014Cr3化合物的居里温度约为540K,比其母合金Gd2Fe17高约30K;在452～512...     

K9和K17G铸造合金通过鉴定

航空部科技局、冶金部军工办和中国科学院沈阳分院于1984年9月12～17日在泉州市联合召开了《K9和K17G铸造高温合金技术鉴定会》。K9和K17G合金的主要研制单位上海钢铁研究所和中国科学院金属研究所,以及航空部621所。上海航空发动机制造厂、