PTFE/PA6和PTFE/PA66共混物的吸水性及流变行为

通过浸水实验、缺口冲击断裂实验和动态流变测试,考察了PTFE含量对PTFE/PA6和PTFE/PA66共混物的吸水率、冲击断裂强度及熔体黏度的影响以及熔体黏度随温度和频率的变化规律。结果表明,PTFE/PA6和PTFE/PA66共混物的吸水率均随着PTFE含量的增加而减小,即PTFE的加入抑制了共混物的吸水性。两种共混物的冲击强度比纯PA明显降低,但是吸收水对两种共混物冲击强度的影响不显著。随着PTFE含量的增加,共混物熔体的黏度先减小后增加,说明适量的PTFE可以改善共混物的成型加工特性。共混物熔体的黏度随加载频率的增大而降低,符合假塑性流体流动规律。有趣的是,对于PTFE/PA6共混物的黏度随着温度的升高而减小,而PTFE/PA66共混物黏度随着温度升高近似成指数规律增大。     

相容剂对PA6/PE基体-微纤型共混纤维形态结构的调控

以PA6／PE非相容体系进行了共混纺丝，可得到以PA6为分散相，PE为连续相的基体微纤型结构，再用有机溶剂溶除PE便可制得PA6的超细纤维。将相容剂PO－g－MAH添加于PA6／PE共混纺丝体系，可对其基体－微纤型形态结构进行调控。添加适量的相容剂可增加共混组成物间的亲和性，改善纺丝过程的可纺性；在本研究的添加量范围内，随相容剂添加量的增加，共混纤维中分散相平均直径减小，尺寸均匀提高。过量地添加相容剂会使共混组分两相间作用力过强，这对改善其中某组分的性能有利，但对本研究的内容是不利的，会导致基体－微纤型共混纤维难于溶解剥离为超细纤维，DSC、IR及SEM的分析结果支持了这一结论。     

PA1010／CSM／EPR共混物的流变性能（Ⅰ）

用ＸＬＹ－Ⅱ毛细管流变仪研究了ＰＡ１０１０／ＣＳＭ／ＥＰＲ共混物的流变性能。结果表明，共混物的非牛顿指数ｎ＜１，且ｎ随ＥＰＲ用量的增加而减小，即非牛顿性增强；共混物熔体服从假塑性流体的流动规律，表观粘度随剪切速率和剪切应力的增大而降低；温度升高，表观粘度降低。     

PA6/PP复合材料吸水性及摩擦磨损性能研究

尼龙6具有良好的耐磨性,由于自身的吸水性而限制了其应用.本工作采用多单体接枝增容聚合物共混新技术,利用烯烃类聚合物自身的润滑性、以及耐吸水性,通过与尼龙6复合来改善尼龙6的吸水性和摩擦磨损性能.将自制的PP-g-(MAH-co-St),PP-g-(GMA-co-St)和PP-g-(MMA-co-St)三种相容剂添加到PA6/PP共混物中,熔融挤出造粒,注塑成型,制得PA6/PP为80/20的不同相容剂增容的聚合物共混物.研究了不同相容剂对PA6/PP共混合金吸水性和摩擦磨损性能的影响.结果表明:自制的三种相容剂都能够在不同程度上改善PA6/PP共混材料的吸水性.其中,PP-g-(GMA-co-St))对PA6/PP共混体系增容、耐水性及耐磨性改善效果最好.     

(PE-MA)-g-PA6对PA6/EPDM的共混增容以及形态结构与性能的影响

本文研究了不同接枝率的增容剂PE-MA的用量对PA6/EPDM共混物的力学性能和形态结构的影响,并与PP-MA的增容效果作了比较。当PA6/EPDM/PE-MA为80/20/12时,共混物在干态常温下的Izod冲击强度是纯PA6的13倍。这时的分散相粒子变得细小,相界面摸糊弥散。PE-MA的增容效果远好于PP-MA。     

三元乙丙橡胶的环氧官能化及增韧尼龙6

采用熔融接枝的方法在三元乙丙橡胶(EPDM)上接枝甲基丙烯酸环氧丙酯(GMA)得到EPDM-g-GMA。采用红外光谱证实GMA成功接枝到EPDM分子链上。将环氧官能化的EPDM与尼龙6熔融共混,对共混体系的相形态及力学性能进行了研究。结果表明,通过接枝反应在EPDM中引入GMA,改善了EPDM与PA6之间的相容性,分散相的尺寸从15μm减小到1μm,共混物的冲击强度从原来的70 J/m左右提高到600J/m以上,共混物的冲击强度显著提高,同时共混物的拉伸强度也得到提高。     

改性马来酸酐橡胶接枝物增韧尼龙6的制备及表征

为了促进橡胶接枝物与尼龙6(PA6)的相容性并提高增韧效果,利用马来酸酐和对苯二胺合成了一种含酰胺键的二元羧酸,命名为对苯马来二酰胺二酸(改性马来酸酐,MDMA),并将MDMA接枝到三元乙丙橡胶(EPDM)上,制备出不同接枝率的改性马来酸酐橡胶接枝物(EPDM-g-MDMA),以EPDM-g-MDMA与PA6质量比为30∶70,通过共混挤出制备了含不同接枝率接枝物的EPDM-g-MDMA/PA6共混物。通过核磁共振和红外光谱对MDMA进行了测试,表明成功合成了所需要的二元羧酸。对共混物进行了相容性测试、DSC、熔融指数(MI)、SEM、拉伸和冲击力学性能测试。结果表明:随着接枝率的增大,共混物的熔融峰温度略有降低,其熔体黏度不断增大,橡胶接枝物在PA6基体中有良好的分散性,使EPDM-g-MDMA/PA6共混物的冲击强度提高了5.5倍,说明EPDM-g-MDMA对PA6的增韧效果较为明显。     

PEK—C,LCP及其共混物的流动性能

研究了含酚酞聚苯醚酮（ＰＥＫ－Ｃ）、液晶聚合物（ＬＣＰ）及其共混物的流动性能，测定了ηａ－γ曲线及流动活化能（△Ｅ）。结果表明，（１）ＰＥＫ－Ｃ、ＬＣＰ及其共混物均属假塑性流体；（２）ＬＣＰ可增加ＰＥＫ－Ｃ的流动性；（３）它们的粘度均随温度的升高而降低；（４）共混物的△Ｅ随ＬＣＰ含量的增加而下降。     

PEK－C、LCP及其共混物的流动性能

研究了含酚酞聚苯醚酮（ＰＥＫ－Ｃ）、液晶聚合物（ＬＣＰ）及其共混物的流动性能，测定了ηａ－γ曲线及流动活化能（△Ｅ）。结果表明，（１）ＰＥＫ－Ｃ、ＬＣＰ及其共混物均属假塑性流体；（２）ＬＣＰ可增加ＰＥＫ－Ｃ的流动性；（３）它们的粘度均随温度的升高而降低；（４）共混物的△Ｅ随ＬＣＰ含量的增加而下降。     

DCP用量对PP／EPDM共混物力学性能及形态的影响

过氧化二异丙苯（DCP）能有效降解PP;当DCP用量为2‰（质量分数）时,PP／EPDM共混物的冲击强度较高。共混物的相形态结构表明,EPDM橡胶粒子均匀地分散在基体中。     

尼龙—6／PP—g—MAH共混体系的结构及流变行为

本文通过Ｍｏｌａｕ实验，二甲苯萃取抽出物的ＩＲ分析，ＤＳＣ，ＳＥＭ测定了尼龙－６／ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ的结构，发现尼龙－６与ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ的酸酐或羧酸发生了化学反应，生成的接枝共聚物起到了共混体系增容剂的作用，改善了共混物的微观结构形态。流变学测定表明，体系假塑性增加，熔体粘度上升，共混物的成型加工性能较之纯尼龙有所改善。     

动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体应力松弛的研究

从相态结构角度讨论动态硫化EPDM／PP共混物的应力松弛行为,并与纯PP以及静态硫化EPDM的应力松弛相比较,研究了制备工艺对动态硫化EPDM／PP共混物应力松弛的影响,结果表明,动态硫化EPDM／PP应力松弛主要由PP连续相决定的,EPDM分散相对共混物应力松弛有一定的影响。随橡塑化和软化剂用量的增加,EPDM／PP应力松弛明显降低,增大硫化剂用量,EPDM／PP应力松弛相对较小。     

环氧树脂低聚物原位增容PA66/TLCP共混物

用环氧树脂低聚物作界面增容剂,熔融挤出法制备了PA66/TLCP共混物。通过拉伸、弯曲等力学性能测试并结合热失重(TG)分析,结果表明:环氧树脂低聚物增容后的共混物力学性能、热稳定性均有显著提高。共混物断面SEM扫描结果表明,由于环氧树脂低聚物界面增容作用,分散相TLCP在基体PA66中的分散性提高并且相畴尺寸减小。加工流变学测试和红外光谱显示,环氧树脂低聚物与基体树脂PA66和分散相TLCP分子在熔融加工过程中原位发生化学反应,环氧树脂低聚物在共混物界面起到桥的作用。     

超声辐照对PP/EPDM共混物在加工过程中微相结构的影响

研究了超声辐照对聚丙烯／三元乙丙橡胶(PP／EPDM)共混物挤出过程及二次加工中微相结构的影响．结果表明随超声功率的增加EPDM相的比表面积增大，界面作用增强．超声辐照使EPDM在PP中形成的良好的分散效果在经过热压二次成型后仍大部分得以保持．动态流变分析显示超声振动使PP／EPDM共混物的内部结构变得更加均匀．Palierne乳液模型计算结果表明，超声辐照使共混物中两相的界面张力降低，这说明超声辐照使两相间形成了良好的界面结构和牢固的界面作用，有效地阻止了EPDM液滴在共混过程以及随后的热压成型加工过程中的合并．     

聚碳酸酯/尼龙6共混体系力学性能的研究

探讨了不同增容剂对PC／PA共混体系的影响，研究结果表明：苯乙烯－马来酸酐共聚物（SMA）对PC／PA共混体系有一定增容作用，加入少量SMA后，共混物的力学性能有所提高；自制增容剂B与SMA协同使用对PC／PA共混体系有较好增容作用，协同增容后共混物的冲击强度大幅度提高，同时共混物仍保持较高的拉伸强度和弯曲强度。     

CPE/P(AA-AM)吸水膨胀弹性体吸水性能的研究

采用机械共混将氯化聚乙烯（CPE）与自制的吸水树脂丙烯酸－丙烯酰胺共聚物（P（AA－AM））共混合成了CKPE／P（AA－AM）吸水膨胀弹性体。讨论了影响共混物吸水性能的因素。结果表明共混物吸水速度很快，在吸水30min时即达到平衡，随吸水树脂量增加，其吸水率增大。考察吸水温度的影响时发现，温度低于30℃时，随吸水温度增加，共混物平衡吸水率随之增大，但温度超过30℃随湿度增加，平衡吸水率反而减小，形成温敏性的水膨胀弹性体。共混物在各种电解质溶液中的吸水率只随盐的正离子价态的升高而降低，而与负离子的半径及价态无关，pH值对共混物吸水率也有较大的影响。     

EPDM-g-MAH对PPO/PA6共混体系结构与性能的影响

通过双螺杆熔融反应挤出,获得了马来酸酐化的三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH),并将其与聚苯醚(PPO)、尼龙6(PA 6)共混,制备了PPO/PA 6/EPDM三元共混合金。研究了弹性体EPDM-g-MAH中MAH用量以及EPDM-g-MAH用量对PPO/PA 6共混体系力学性能和相态结构的影响。结果表明:EPDM-g-MAH中MAH用量在1%~2%范围内,可显著改善EPDM与PPO/PA 6共混体系的相容性,大大提高共混合金的韧性;在三元共混体系中,随着弹性体EPDM-g-MAH用量的增加,冲击强度和断裂伸长率提高,但拉伸强度降低。     

PA66/PA6I6T共混物非等温结晶动力学及性能

将PA66与PA6I6T以不同配比进行熔融共混,通过差示扫描量热分析对所制备的尼龙66 (PA66)与半芳香尼龙(PA6I6T)共混物在不同降温速率下的非等温结晶行为进行了研究。利用Jeziorny法及Mo方法对共混物的非等温结晶动力学数据进行了分析,并采用Kissinger方法计算了共混体系的结晶活化能;考察了PA6I6T含量对共混物力学性能、耐热性及加工流动性的影响。研究发现,PA66与PA6I6T具有良好的相容性,少量的PA6I6T会促进PA66的结晶,随着PA6I6T含量的进一步增加,PA66的结晶速率及结晶度呈下降趋势,PA66的结晶活化能的绝对值随PA6I6T含量的增加表现为先增大后减小。共混物的拉伸强度和冲击强度随PA6I6T含量的增加而增加,其中拉伸强度在PA6I6T达到一定含量后趋于平缓。PA6I6T的引入提高了共混物的耐热性和热稳定性,但加工流动性较纯PA66材料有一定程度降低。     

PPO/PA6/PPO-g-GMA反应共混体系的形态及性能

以活性单体甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)对聚苯醚(PPO)进行熔融接枝,制备PPO-g-GMA接枝共聚物,以此作为相容剂与PPO和尼龙6(PA6)熔融共混,重点研究了PPO-g-GMA含量对共混物形态结构和性能的影响。在PPO/PA6(质量比60/40)共混物中加入相容剂PPO-g-GMA后,PPO-g-GMA中的环氧基团与PA6分子链上的端氨基或端羧基发生反应,增强了界面粘附力,相形态由海-岛结构转变为双连续结构,共混物的拉伸强度和冲击强度提高,吸水性降低。在PPO-g-GMA添加量为5phr时,拉伸强度由42.0MPa增加到59.5MPa,冲击强度由2 kJ/m2增加到3.7 kJ/m2,同时吸水性由1.75%下降到1.46%。     

MPE/LLDPE/LDPE共混熔体的流变学

研究了不同比例共混的茂金属聚乙烯（MPE），线性低密度聚乙烯（LLDPE）及高压聚乙烯（20％固定质量配比的LDPE）熔体的流变学行为，讨论了共混物组成，剪切速率和剪切应力以及温度对熔体流变曲线，熔体粘度和膨胀比的影响，为MPE的共混改性加工提供了理论依据，不同共混比的熔体均为假塑性流体，共混熔体的假塑性随LDPE／LLDPE的增多而增强，共混熔体的转变应力和非牛顿指数随LDPE／LLDPE的增加而降低，对加工的敏感性提高，加工性能得到改善。