稳定塔顶冷却器腐蚀失效分析和防护措施

通过光学金相、扫描电镜、能谱和 X-射线衍射分析 ,对稳定塔顶冷却器腐蚀失效机理进行了探讨 ,并提出了有效的防护措施。     

常压塔顶空气冷却器腐蚀失效分析

根据表面蒸发空气冷却器在常压蒸馏装置中的使用情况,分别对其翅片管束和光管管束失效的原因进行了分析,提出了通过降低管束中介质流速、管束材质升级、改善循环冷却水水质以及运用工艺在线腐蚀监测指导工艺防腐蚀可解决空气冷却器的腐蚀问题.     

塔顶空气冷却器腐蚀与防护

针对某石化公司炼油厂常减压蒸馏装置塔顶空气冷却器的腐蚀现状，通过腐蚀形貌观察、失效分析和机理研究，指出了空气冷却器腐蚀的主要原因与影响因素。在此基础上，针对HCl－H：S－H2O腐蚀体系所导致的腐蚀，提出了具体的防护措施与建议。     

再生塔顶冷却器腐蚀原因及防护

针对某厂再生塔顶冷却器管板和管束易发生应力腐蚀开裂和局部腐蚀泄漏的问题,分析了设备的环境工况,运用物理测试技术,对腐蚀原因作了分析,提出了切实可行的防护措施。     

常压塔顶冷却器腐蚀与维护

马岭炼油厂常减压蒸馏装置常顶冷却系统采用两级水冷方式 ,一级采用折流板式冷却器 ,二级采用折流杆式冷却器。采用该方案除提高夏季的冷却效果和节省电能外 ,还有利于冬季采暖回收低温位热能。但在使用过程中一级冷却器管束发生泄漏的情况较频繁 ,平均不到 2 0天就得对泄漏的管束进行一次堵漏工作 ,壳体在靠近油气入口侧的下方也曾发生多次腐蚀穿孔泄漏 ,且经两三个月使用后 ,壳体上部热、下部凉 ,汽油冷却后温度呈上升趋势 ,严重影响着装置的正常运行和安全生产。1　检查结果通过对冷却器解体检查发现 ,一级冷却器壳体内沉积着大量的腐蚀…     

常压蒸馏塔塔顶空冷器腐蚀原因分析及防护

针对中国石油辽阳石化分公司3.5 Mt/a常压蒸馏塔塔顶空冷器频繁发生腐蚀泄漏的现状,分析其腐蚀泄漏原因,并采取相应措施后,脱后原油的盐含量(以NaCl计)低于3 mg/L的控制指标,且投用后6台常顶空冷器未出现过泄漏,达到了预期的效果。     

连续重整脱戊烷塔顶空气冷却器的腐蚀及防护

针对某炼油厂连续重整装置脱戊烷塔的空气冷却器腐蚀,首先根据脱戊烷塔顶回流罐气体的分析数据,排除了NH4HS腐蚀的可能性;其次通过对工艺操作过程分析以及借鉴其他石化企业的腐蚀防护经验,确认氯化铵在空气冷却器内部沉积是脱戊烷塔顶空气冷却器A205腐蚀的原因;最后根据工艺条件和现场原料油、补充氢的分析数据进行了氯含量核算,并依据核算结果制定了防护措施:(1)脱戊烷塔顶挥发线注水,注水量约为塔顶流量的1%;(2)监测脱戊烷塔顶回流罐排出水的pH值,如果pH值低于6,在脱戊烷塔顶挥发线增注缓蚀剂。     

常压塔顶塔盘腐蚀原因分析及对策

某炼油厂10 Mt/a常减压蒸馏装置2009年建成投产,2019年大检修发现,常顶第1层塔盘、浮阀及常顶回流管等内件均有腐蚀现象.通过对比分析2015年大修前后装置工艺条件发现:2015年大修后原油性质变化,常顶油气HCl含量上升,同时,2015年大修开工后蒸馏装置加工负荷下降,常顶回流对塔内油气的局部降温作用更加明显,第1层塔盘靠近常顶回流出口的区域存在常顶回流的急冷作用,局部产生了液相水,在该区域塔盘及浮阀附近形成H2S-HCl-H2O型腐蚀环境.因常顶回流管线温度低,管外壁低于铵盐结晶温度,在管外壁形成NH4Cl盐沉积,导致该部位发生垢下腐蚀.为减轻常顶部位腐蚀,建议将常顶回流温度提升至90 ~95 ℃,研究将常顶回流并入顶循回流进塔的可行性,增加常压拔出率,提高常顶温度.同时,应开展原油有机氯分析攻关,掌握原油有机氯变化趋势.     

常压塔顶的腐蚀情况及防护措施

文章简要介绍了常压蒸馏塔的腐蚀情况,指出格炼常压蒸馏塔产生腐蚀的主要原因是由于塔顶冷回流系统停用引起的.将中和缓蚀剂从塔顶挥发线注入改为从顶循环回流线注入便可使腐蚀问题得到解决.     

常减压蒸馏装置常顶换热器腐蚀分析

某公司10 Mt/a常减压装置检修时发现常顶双相不锈钢换热器管板表面腐蚀,出现微裂纹。对常顶换热器管板及管束进行成分检测及管束涡流检测,结果显示材质符合设计要求,未发现管束内部明显腐蚀减薄。同时对现场采用的工艺防腐措施、现场监测情况进行了调查分析,并在实验室内开展了模拟评定试验。分析认为,常顶注水量低于国内同行业该部位注水量,注水水质为脱硫净化水及部分塔顶冷凝水,还添加了不同性质的注剂,增加了塔顶腐蚀环境的复杂性,容易在应力集中部位形成表面微裂纹。建议增大常顶系统注水量,改善注水水质,并严格控制各种离子含量,同时进一步优化工艺防腐措施。     

炼厂常压塔的腐蚀分析与设计选材

炼油厂常压蒸馏装置的常压塔运行介质原油中夹带杂质,导致产生低温ＨＣＩ－Ｈ２Ｓ－Ｈ２Ｏ腐蚀、硫及硫化物腐蚀和高温环烷酸腐蚀,其中以高温环烷酸腐蚀尤为突出。防止低温 ＨＣｌ－Ｈ２Ｓ－Ｈ２Ｏ腐蚀常采取原油深度脱盐,脱（盐）后注碱,塔顶挥发线注氨、注缓蚀剂和注水等防腐工艺;防止高温环烷酸腐蚀可将常压塔的主体材料采用２０Ｒ＋３１６Ｌ复合钢板,常压塔内件采用普通碳钢渗铝材料。中原 ２５０×１０４ｔ／ａ常压蒸馏装置的常压塔下部塔体制造时采用 ２０Ｒ＋３１６Ｌ复合钢板来防止环烷酸腐蚀。     

化工装置腐蚀原因分析及防腐措施

大庆石化公司常减压装置的腐蚀按其腐蚀环境分为低温和高温腐蚀.文中分析了装置腐蚀的机理,指出了腐蚀形态和影响腐蚀的因素.并提出了低温腐蚀的防腐措施应以"一脱三注"的工艺防腐为主、设备选材为辅;高温腐蚀的防腐措施应以设备选材防腐为主、工艺防腐为辅.     

常压塔顶空冷器腐蚀机理分析及预防措施

对8 Mt/a常减压蒸馏装置常压塔顶空冷器(简称空冷器)腐蚀泄漏的原因进行了分析。分析结果表明,原油中的硫、无机氯和有机氯、电偶腐蚀及常压塔顶注入的无机氨均会导致空冷器腐蚀。根据腐蚀机理,提出混炼原油、提高电脱盐效率、对空冷器管束材质进行升级等预防腐蚀的方法。     

常减压装置常压塔塔顶系统腐蚀失效分析与防腐

分析了湛江东兴石油化工有限公司2#蒸馏装置自建成投产以来常压塔塔顶系统的防腐措施及效果,分析了腐蚀失效的原因,提出了一些可行的防腐措施和建议。     

蜡油加氢处理装置高压空气冷却器腐蚀分析及预防措施

对3.2 Mt/a蜡油加氢处理装置的高压空气冷却器管束腐蚀的机理进行了探讨。对腐蚀系数(Kp)、冷高压分离器水中NH4HS的质量分数、介质流速等数据进行了分析与计算。为保证高压空气冷却器的平稳运行,提出了以下有效防腐措施:(1)根据原料含氮质量分数及时调整注水量,保证冷高压分离器水中NH4HS的质量分数不高于8.00%;(2)严格控制注水中Cl-,O2,CN-的含量。     

常减压蒸馏装置塔顶空冷器腐蚀泄漏研究

对中国石化青岛炼油化工有限责任公司常减压蒸馏装置常压塔顶空冷A-101A发生泄漏的管束进行了失效分析,并结合泄漏发生期间工艺操作情况、采样分析数据和常顶系统历史情况对泄漏的原因进行了分析。原油中的有机氯无法通过电脱盐去除,而Cl~-对常顶双相钢空冷器的腐蚀起决定作用。实验显示2205双相钢在HCl溶液中不能形成完整的保护膜,耐蚀性差,其腐蚀速率达33.66 mm/a。该文就腐蚀原因提出了防腐蚀建议:估算露点和氯化铵结盐温度预测腐蚀部位;改变注水方式,进行间歇性大量注水;注意控制塔顶注水水质,降低Cl~-含量;控制常顶回流水pH值在6.5~7.5,如回流水pH值高于8,则应减少中和缓蚀剂注入量,降低结盐风险。     

大型焦炭塔的腐蚀分析及防护措施

某炼油厂Φ9 800mm大型焦炭塔在投入运行后,锥段内壁出现点蚀坑,环焊缝出现裂纹。对腐蚀部位取样分析,结合生产工艺特点,认为产生点蚀坑的主要原因为:高温环境下焦炭塔母材的高温抗力下降,在交变载荷和冲击性载荷作用下,母材产生高低温冷热疲劳和蠕变开裂,裂纹交叉部位剥落形成蚀坑。锥段单侧进料、较短的生焦周期等因素则加速了蚀坑的产生。产生环焊缝裂纹的主要原因为18h生焦周期产生了较强的热机械疲劳。针对上述腐蚀原因,从工艺操作、材料升级等方面提出了升级锥段材质、延长生焦周期、延长大吹汽时间、提高焦炭塔预热终温、改变进料方式等防护措施。上述措施实施后,焦炭塔的腐蚀情况得到明显改善。